3#高炉溜槽磨漏事故的判断与处理

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1、凌钢3#高炉溜槽磨漏事故的判断与处理【摘要】溜槽是无料钟炉顶中的关键设备之一，由于它的工作条件恶劣，磨漏事故时有发生。本文重点介绍了凌钢3#高炉溜槽磨漏的现象、判断及处理。【关键词】高炉溜槽炉顶十字测温煤气流分布凌钢3#高炉采用PW公司无料钟炉顶技术。在无料钟炉顶高炉生产中，溜槽磨漏事故屡见不鲜。如果处理不及时、不得当，影响高炉正常生产，有时会造成炉凉，甚至炉缸冻结。2009年5月，凌钢3#高炉突发溜槽磨漏事故，由于分析判断准确，处理得当，才避免了较大的经济损失。本文针对溜槽磨漏事故，介绍了溜槽磨漏的炉内状态、判断准则以及应急处理方法。1.溜槽磨漏过程中的炉内状态与判断由于高炉正常工

2、作时，无法直接观察溜槽破损状态。因此溜槽损坏与否很难直接发现，尤其是磨漏初期时，由于漏料少，更难以察觉，甚至有时误判为是原燃料变化等引起的炉况波动而调整正常的操作制度，从而进一步导致高炉炉况不稳。以下以凌钢3#高炉为例，介绍溜槽磨漏时伴随发生的炉内现象。1.1溜槽磨漏初期高炉稳定操作时，炉顶十字测温中心点温度基本稳定于600℃，翻料前后波动小于30℃，整体气流分布规范（参见图2）。而2009年5月4日8时开始，凌钢3#高炉炉顶十字测温中心点温度逐渐下降，且波动幅度也越来越大，尤其是翻料后温度下降比正常时要快，直至下次翻料前十字测温中心点温度也无法恢复到正常水平，最高幅度达80℃（参见

3、图1），但与之对应的边缘温度仍属正常水平，而且炉况依然顺行。因此，初期认为是炉顶十字测温中心点温度发生故障，经仪表校正并未发现任何异常，进而又对炉顶打水系统、气密箱、原燃料等进行了检查，仍未发现异常，此时方判断十字测温中心点温度波动可能是溜槽磨漏所致。此判定方法较一般由渣铁变化判断是否磨漏的方法可提前24小时以上。图1十字测温中心点温度变化曲线（横坐标为翻料前后）1.2溜槽漏点增大5月4日16时以后，炉顶十字测温中心点温度进一步降低，但波动幅度减小，最明显的现象是炉顶十字测温中心点温度处于偏低且呆滞状态，中心点温度比正常时低约250℃。这时，炉顶十字测温边缘点温度已明显上升，整体气流

4、向平坦型发展，此时判定溜槽已被磨损漏料。当时渣铁物理热已显现不足，负荷显重，但炉况顺行尚能维持，当即进行操作参数调整：调整炉料结构、增加烧结矿配比2.4%、加净焦炭200kg/批，同时，为了抑制边缘气流，调整了装料制度，减轻负荷，停止“里环”布矿、增加边缘矿布料圈数（具体调整措施参见表1）。表1溜槽漏点增大后高炉操作调整过程时间装料制度烧结配比焦炭负荷焦比kg/t.Fe煤比kg/t.Fe料线m其它磨漏前O393734.5322980%4.523561721.2　2222231C393734.53229222225月4日17时O393734.5322982.40%4.443641861

5、.2　22222C393734.53229222225月4日21时O393734.5322982.40%4.383681861.2　22222C38.536.53431.528.5222225月5日12时O393734.5　　82.40%4.383681861.2加净焦（未参与焦比计算）442　　C38.536.53431.528.5222225月5日14时O31　　　　82.40%4.383681861.6加净焦（未参与焦比计算）13　　　　C3120　　　76　　　采取上述措施后，虽然中心气流仍处于偏低水平，铁水一级品率难以保证，但边缘气流呈下降趋势。5月5日零点班4时20分，高

6、炉出现滑尺，煤气利用变差，生铁硅降至下限水平，生铁硫明显偏高，炉缸向凉，炉况开始恶化，这时，说明溜槽漏料已相当严重了。操作上采取增加边缘布矿份数，减小焦炭α角的措施。24小时后（5月5日8时），为了进一步抑制边缘气流、发展中心，进一步增加边缘布矿，但收效甚微，炉温继续向向凉发展，煤气利用非常差。30小时后（5月5日14时），为了减少溜槽漏料，将多环布料变为单环布料，采取矿焦同角降低α角并配合降低料线的操作，同时采取中心加焦技术，疏导中心气流，改善煤气利用（参见表2）。几项措施并用后，炉顶十字测温中心温度开始回升，尤其第4点温度上升较明显，边缘点温度下降。4小时后，除了炉顶十字测温中心

7、点温度尚未恢复到原来水平外，其它点温度已向正常水平发展，渣铁物理热转好，炉温逐渐充沛，铁水[Si]、[S]正常，气流分布逐渐合理（参见表3），炉况维持顺行。1.3溜槽磨漏过程中的指标参数的表征在溜槽磨漏过程中炉顶十字测温分布变化汇总于表2，从表2可以看出：溜槽磨漏后，炉顶十字测温边缘温度逐渐升高，中心温度呈明显下降状态，尤其在磨漏初期，中心点温度变化幅度非常大，翻料后温度迅速下降，然后再慢慢回升，但不能回升到原水平。因此，在磨漏初期，利用炉顶十字测温中心点