烟风系统运行分析与优化对策

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1、烟风系统运行分析与优化对策烟风系统运行分析与优化对策［摘要］木文主要对杨电三期锅炉烟风系统运行状况进行了分析，介绍了系统及运行方式改进情况，并对烟风系统运行的安全性经济性进行了比较。•、系统设备概况杨电三期工程为2X300MW燃煤机组，锅炉为亚临界参数、一次中间再热、直吹式制粉系统、双燃烧室（W火焰）、100%飞灰复燃、液态排渣、紧身封闭、塔式直流炉，烟风系统装有两台动叶可调轴流式送风机、两台静叶可调轴流式引风机、两台离心式一次风机，两台三分仓容克式空气预热器，送风机釆用室外、室内进风方式，一次风机吸进口与送风机出口风道相连接，两侧空预器出口一、二次风道连通，两侧引风机进口烟道

2、未连通，空预器进口风道上分别设有一、二次风热风器。送风机选用上海鼓风机厂生产的动叶町调轴流式风机，风机型号FAF20-10.6-1,设计流S138.Im3/s,设计风压4617Pa（最大工况6618Pa）,配套电机功率1800KW,电机转速1492rpm,轴承采用润滑油强制冷却方式。一次风机由上海鼓风机厂生产，风机型号1888B/112,进气方向90°,出气方向60。，设计工况下，风机进口流量63m3/s,系统阻力15015Pa,驱动电机功率1250KW,转速1480rpm,釆用进口导叶调节。引风机选川成都电力机械厂生产的静叶可调轴流式风机，风机型号AN28e6,风量205.4

3、m3/s,全压4090Pa（设计工况4090Pa），风机转速745rpm,驱动电机功率1600KW,设有两台冷却风机用于冷却风机轴承。空预器采用三分仓转子回转式预热器，型号LCVZT28.6/2350,换热而积65200m2,—•次风/二次风/烟气截面比20:30:50,烟气侧压力损失一0.99KPa,一次风侧压力损失0.95KPa,二次风侧压力损失0.93KPao转子采用两台电机驱动。二、烟风系统运行状况及存在的题冃1.烟风系统运行方式概述送风机进口设冇室外、室内进风挡板，室内进风口设在炉顶86m标高处，用于改善锅炉主厂房内环境温度；室外进风口设在25m标高处，满足冬季锅炉主

4、厂房全部封闭后进风要求，设计容量2X100%,即室内或室外单独进风均可满足锅炉100%MCRI况。风机容量按60%MCR配置，两列烟风系统并列运行，一次风取自送风机岀口，一次风机与送风机串联连接，以降低一次风机容量。送风机跳闸，同侧一次风机、引风机跳闸；引风机跳闸，同侧送风机、一次风机跳闸。2007年5号炉一次风机、引风机进行变频改造，一次风机导叶开度100%,引风机静叶开度72%,风机出力靠变频调节。1.送风机运行状况夏季锅炉主厂房内温度高达40〜45°C左右，为降低厂房内环境温度，按照设计要求，应采用室内进风方式，封闭室外风挡板，曲于采用室内进风方式吋，送风机吸进管线长达8

5、5米，延程阻力增大，导致送风机出力增大，电耗上升，机组出力受阻，必须采用室外、室内同时进风方式。冬季全炉封闭，厂房内温度有较大差别，从零米开始至炉顶温度在12〜35°CZ间，仅采用室外进风方式时，热风器汽耗增大，且室外进风口结霜'时，易堵塞风口，导致风机出力不足，两侧送风机出现较人偏差，威胁机组安全稳定运行。考虑到冬季厂房温度情况，为进步送风机运行的可靠性，采用室外、室内同时进风方式。二次风热风器换热片双层如置，中间设有旁路挡板，受春季飞絮和扬尘影响，热风器堵塞严重，透风阻力最大可达1.2KPa,导致送风机失速，其中6号机组曾经发生过300MW负荷启磨过程中，送风机失速二次风压

6、变态机纽跳闸事故。每年夏季，由于环境温度偏高，最高时达到40°C,空气密度卜•降，导致送风机岀力增人，高负荷时送风机易出现失速现彖，每年春季打开热风器旁路挡板（约占通流截面的1/6）,降低送风阻力,高负荷时可降低0.4〜0.5KPa,委曲维持机组满出力运行。由于送风机出力偏高，270MW以上负荷吋出II风压高达5KPa,工作点位于失速区边沿，磨煤机在260MW负荷时投进，每次启磨时间需30分钟，期间机组何停升负荷，送风机运行情况制约机组负荷适应能力。送风机液压头故障时，会出现动叶全开或在某一位置卡涩情况。2000年5号机组曾出现过动叶全开，另一台送风机大幅度减出力，出口风压过低

7、，出现倒风现象，二次风母管风压急剧下降，导致锅炉灭火。2.空预器运行情况由于排烟温度偏高，加Z燃煤含硫量低，空预器蓄热片未发生结露腐蚀情况，存在的题tl是蓄热片中间层易积灰堵寒烟气通道，用吹灰方式不能清除其积灰，导致空预器阻力上升，严重时烟气侧阻力达到3〜4KPa,引风机失速，机组被迫限出力。3.风机耗电情况以300MW负荷为例,1号送风机动叶开度58%,出口风压4.54KPa,电流111A,2号送风机动叶开度63%,出口风压4.91KPa,电流113A；1号一次风机导叶开度62%,电流99