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1、杨电三期工程烟风系统运行分析与优化对策［摘要］本文主要对杨电三期锅炉烟风系统运行状况进行了分析，介绍了系统及运行方式改进情况，并对烟风系统运行的安全性经济性进行了比较。［关键词］烟风系统运行分析系统改进运行方式优化一、系统设备概况杨电三期工程为2X300MW燃煤机组，锅炉为亚临界参数、一次屮间再热、直吹式制粉系统、双燃烧室（W火焰）、100%飞灰复燃、液态排渣、紧身封闭、塔式直流炉，烟风系统装冇两台动叶可调轴流式送风机、两台静叶可调轴流式引风机、两台离心式一次风机，两台三分仓容克式空气预热器，送风机
2、采用室外、室内进风方式，一次风机吸入口与送风机出口风道相连接，两侧空预器出口一、二次风道连通，两侧引风机入口烟道未连通，空预器入口风道上分别设有一、二次风暖风器。送风机选用上海鼓风机厂生产的动叶可调轴流式风机，风机型号FAF20-10.6-1,设计流量138.Im7s,设计风压4617Pa（最大工况6618Pa）,配套电机功率1800KW,电机转速1492rpm,轴承采用润滑油强制冷却方式。一次风机由上海鼓风机厂生产，风机型号1888B/112,进气方向90。，出气方向60°,设计工况下，风机入口流
3、量63nf7s,系统阻力15015Pa,驱动电机功率1250KW,转速1480rpm,釆用入口导叶调节。引风机选用成都电力机械厂生产的静叶可调轴流式风机，风机型号AN28c6,3风量205.4m/s,全压4090Pa（设计工况4090Pa）,风机转速745rpm,驱动电机功率1600KW,设冇两台冷却风机用丁•冷却风机轴承。空预器采用三分仓转了回转式预热器，型号LCVZT28.6/2350,换热面积65200m2,-次风/二次风/烟气截面比20:30:50,烟气侧压力损失一0.99KPa,—次风侧压
4、力损失0.95KPa,二次风侧压力损失0.93KPao转子采用两台电机驱动。二、烟风系统运行状况及存在的问题1•烟风系统运行方式概述送风机入口设有室外、室内进风挡板，室内进风口设在炉顶86m标高处，用于改善锅炉主厂房内环境温度；室外进风口设在25m标高处，满足冬季锅炉主厂房全部封闭后进风耍求，设计容量2X100%,即室内或室外单独进风均可满足锅炉100%MCR工况。风机容量按60%MCR配置，两列烟风系统并列运行，一次风取自送风机出口，一次风机与送风机串联连接，以降低一次风机容量。送风机跳闸，同侧一
5、次风机、引风机跳闸；引风机跳闸，同侧送风机、一次风机跳闸。2007年5号炉一次风机、引风机进行变频改造，一次风机导叶开度100%,引风机静叶开度72%,风机出力靠变频调节。2.送风机运行状况夏季锅炉主厂房内温度高达40〜45°C左右，为降低厂房内环境温度，按照设计要求，应采用室内进风方式，关闭室外风挡板，由于采用室内进风方式时，送风机吸入管线长达85米，延程阻力增大，导致送风机出力增大，电耗上升，机组出力受阻，必须采用室外、室内同时进风方式。冬季全炉封闭，厂房内温度有较大差别，从零米开始至炉顶温度在
6、12〜35°C之间，仅采用室外进风方式时，暖风器汽耗增大，口室外进风口结霜时，易堵塞风口，导致风机岀力不足，两侧送风机出现较大偏差，威胁机组安全稳定运行。考虑到冬季厂房温度情况，为提高送风机运行的可靠性，采用室外、室内同时进风方式。二次风暖风器换热片双层布置，屮间设有旁路扌当板，受春季飞絮和扬尘影响,暖风器堵塞严重，通风阻力最大可达1.2KPa,导致送风机失速，其中6号机组曾经发生过300MW负荷启濟过程屮，送风机失速二次风压失常机组跳闸事故。每年夏季，由于环境温度偏高，最高时达到40°C,空气密度
7、卜•降，导致送风机出力增人，高负荷时送风机易出现失速现象，每年春季打开暖风器旁路挡板（约占通流截面的1/6）,降低送风阻力，高负荷吋可降低0.4〜0.5KPa,勉强维持机组满出力运行。由于送风机出力偏高，270MW以上负荷时出口风压高达5KPa,工作点位于失速区边缘，磨煤机在260MW负荷时投入，每次启磨时间需30分钟，期间机组暂停升负荷，送风机运行情况制约机组负荷适应能力。送风机液压头故障时，会出现动叶全开或在某一位置卡涩情况。2000年5号机组曾出现过动叶全开，另一台送风机大幅度减岀力，出口风压
8、过低，出现倒风现象，二次风母管风压急剧卜•降，导致锅炉灭火。2.空预器运行情况由于排烟温度偏高，加之燃煤含硫量低，空预器蓄热片未发生结露腐蚀情况,存在的问题是蓄热片中间层易积灰堵塞烟气通道，用吹灰方式不能清除其积灰，导致空预器阻力上升，严重时烟气侧阻力达到3〜4KPa,引风机失速，机组被迫限出力。3.风机耗电情况以300MW负荷为例，1号送风机动叶开度58%,出口风压4.54KPa,电流111A,2号送风机动叶开度63%,岀口风压4.91KPa,电流113A；1号一次
