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《舟山绿都宾馆中央空调设计【开题报告+文献综述+毕业论文】》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在学术论文-天天文库。
本科毕业设计摘要本科毕业论文开题报告建筑环境与设备工程舟山绿都宾馆中央空调设计一、综述本课题国内外研究动态，说明选题的依据和意义1.国内外研究动态能够实现全年运行并带有喷水室的空气调节系统，直到本世纪初才在美国的一家印刷厂内建成。我国于1931年在上海纺织厂安装了带有喷水室的空调设备。经过本世纪的发展，以热力学，传热学，流体力学为主要理论基础，综合建筑，机械，电工和电子等工程学科的成果，形成了一个独立的现代空气调节技术学科分支。目前空调的发展主要集中节能化、环保化。1.1节能化选择合适的空调方式是空调节能的一个重要方面。进几年来，变频空调由其具有节能和提供舒适内环境的显著特点，而得到飞速发展，到目前为止，变频空调器占日本房间空调器市场销售份额的80%以上，所谓的变频空调是与传统的定频空调相比较而产生的概念。众所周知,我国的电网电压为220V,50Hz，在这种条件下工件的空调称之为定频空调。由于供电频率不能改变,传统的定频空调的压缩机转速基本不变,依靠不断地开、停压缩机来调整室内温度,其一开一关之间容易造成室温忽冷忽热,并消耗较多电能。而与之相比的变频空调变频器改变压缩机供电频率,调节压缩机转速,依靠压缩机转速的快慢达到控制室温的目的,室温波动小、电能消耗少,其舒适度得到较大提高。运用变频控制技术的变频空调,可根据环境温度自动选择制热、制冷和除湿运转方式,使居室在短时间内迅速达到所需要的温度,并在低转速、低能消耗状态下以较小的温差波动,实现了快速、节能和舒适控温效果。74 本科毕业设计摘要尽量对空调系统进行优化设计，在既要节能，又要保证室内空气品质的前提下，风量可调的置换式送风系统、冷辐射吊顶系统、结合冰蓄冷的低温送风系统、蒸发冷却和去湿空调系统以及免费供冷系统等在国外绿包办公建筑中已成为流行的空调方案。目前国内外不少公司、科研院所的研究人员都在致力于这方面的研究工作。还有，空调系统能耗特点之一是大量余热的浪费。从节能考虑，将系统中需排掉的余热移向需要热的地方去是节能的一种趋势。一种常用的方式采用热轮回收余热，它由多孔和高比热容量的材料制成，有转盘式和转鼓式两类结构形式。我们应当积极开发新能源，积极推动太阳能、地热能、原子能等新能源在建筑中的应用。这些能源的开发利用日益引起世界各国的重视，它将是解决世界能源危机的根本措施。我国已有这方面的研究应用，如地源热泵系统、太阳能-水源热泵系统及太阳能-空气能热泵系统等。这些系统高效节能、无污染，不失为一种有效利用自然能的好途径。1.2环保化随着人类工业化的不断推进和人们生活质量的不断提高，空调已日益普及，但但也带来了一系列问题，如能耗过大、空调病、臭氧层破坏等。在人类越来越注重可持续发展的今天，空调正面临着一系列的挑战，比如空调的节能、能源的综合利用、室内空气的品质和舒适性、绿色工质的应用和环境保护、空调的成本与性能等等，世界范围内有关高效、节能、环保空调的研究正逐步兴起。吸收式制冷与蒸汽压缩式制冷的原理相同，都是利用液态制冷剂在低温、低压条件下，蒸发、汽化吸收载冷剂的热负荷，产生制冷效应。不同的是，吸收式制冷时利用制冷剂与吸收剂组成的二元溶液为工质对完成制冷循环。目前应用最为广泛的是溴化锂吸收式机组。吸收式制冷所需的驱动能是热能，可以为蒸汽、燃料的燃烧、热水、工业或生活预热、太阳能、地热能。2选题的依据随着经济的发展和人民生活水平的不断提高，人们对空调舒适性的不断提高以能源危机的产生，环境问题的日益严重，中央空调的发展也收到了以上因素的制约，中央空调的发展许多品牌的高层人士都认为，环保化、节能化是空调未来发展的两大大趋势，本此设计主要空调设计侧重于节能和环保。3选题的意义74 本科毕业设计摘要空气调节技术为人类提高了室内品质。良好的室内空气品质不仅对人体的健康又益，而且能够显著提高室内工作人员的工作效率。单就我国的情况来看，我国是世界上能耗第一大国，且已储能量有“富煤、贫油、少气”之称。所以，开发可再生能源和新能源，调整能源结构，提高能源利用效率，节约用能等是我国长期的战略方针。在已制定的《可再生能源法》及其修订版及《节能中长期专项规划》中已确立了上述战略方针的思想原则。近年来，随着我国拉动内需的经济策略的促进，建筑业迅猛发展，另一方面，随着人民生活水平的提高，人群活动空间在扩展，人居环境舒适度不断提高，例如，2001年，我国出台了《冬冷夏热地区采暖、空调设计标准》对原本不采暖的长江流域也制定了采暖标准。这些都使建筑用能不断增长，统计表明，建筑用能占全国用能的27%，其中采暖、空调、生活热水又占50%以上，因此空调技术的发展有助于改善这种情况。巩固、深化、拓宽所学过的基础课、专业基础课和专业课知识，提高综合运用这些知识和解决实际问题的能力。培养自己全面综合应用所学基础课，技术基础课知识和相应技能，解决土木建筑工程设计中各方面问题所需的综合能力和创新能力，达到初步了解与掌握一个建筑师和结构工程师的实际工作内容和设计工作的方法与步骤。培养自己树立正确的设计思想﹑严谨的科学态度和工作作风，正确掌握和运用设计原则，能综合全面地考虑设计中各方面的问题。理论用于实践，将自己在课堂上所学的专业知识应用于本次毕业设计之中，以提高自己的工程设计能力，为自己将来走上工作岗位进行工程设计打下坚硬的基础。通过毕业设计，能够熟悉并掌握空气调剂设计内容、设计原理、方法和步骤，能根据设计原始设计资料正确地选定设计方案，掌握空气调节设计方法，熟悉设计计算书和设计说明书的编写内容和编制方法，并绘制工程图纸。二、研究的基本内容，拟解决的主要问题：（一）设计方案的确定1.确定气象参数2.确定建筑概况及工况3.选择空调系统74 本科毕业设计摘要4.选择冷热源5.设计方案的可行性研究（二）空调系统的设计计算1.计算建筑负荷2.设计计算风量及气流组织3.布置风管及水力计算4.设备选型5.消声隔振及自控措施（三）设计效果分析1.已知的由于建筑专业考虑不周引起的问题2.本设计中存在的问题三、研究步骤、方法及措施：收集气象参数及建筑负荷的经验概算指标，参考现有的技术成果，结合现有的技术成果及优秀工程实例，按照设计规范要求，运用空气调节的计算公式进行各种计算以及设备的选行及其布置。完成后对其进行能效分析。四、参考文献[1]薛殿华．空气调节[M]．北京：清华大学出版社，2000.1[2]彦启森．空气调节用制冷技术[M]．北京：中国建筑工业出版社，1999.8[3]冯玉琪徐育标．新编实用空调制冷设计、选型、调试、维修手册[M]．北京：电子工业出版社，1997,11[4]王志勇，刘振杰．暖通空调设计资料便览[M]．北京：中国建筑工业出版社，1993.11[5]建筑工程常用数据手册编写组．暖通空调常用数据手册[M]．北京：中国建筑工业出版社，1997.10[6]李元哲.空气源热泵在建筑节能中的应用[J].建设科技,2010(04)[7]于奎明.海水源热泵机组在建筑中的应用[J].工程建设与设计,2008(05)[8]张新明、贾鲁民.空气源热泵的原理、性能及影响因素[J]．河北建筑科学院学报，2002(01)74 本科毕业设计摘要[9]成宇红.地源热泵中央空调的利用[J].今苑科技,2009(02)[10]贾景福，赵建华．吸收式制冷技术的研究与应用[J]．制冷空调与电力机械，2009（01）[11]蔡敬良.浅谈中央空调行业未来的发展趋势[J].山西建筑，2008（10）74 本科毕业设计摘要毕业设计文献综述建筑环境与设备工程浅谈海水源热泵的发展摘要：随着环境和能源问题的日益突出，热泵技术得到了长足的发展，而海水源热泵作为热泵技术的一种，有其自身的发展历史、工作原理、根据当地的情况布置管路以及在运行过程中需要注意的问题。关键字：海水源热泵；发展；应用前言日益增长的能源消耗和环境污染是困扰人类社会的两大难题，引起了世界各国的高度重视.我国燃煤型锅炉供热污染及以大气为冷源的空调系统造成的环境温度升高，使热泵作为一种有利于环境保护的高效节能装置而受到广泛重视。热泵机组主要分为空气源热泵和水源(地源)热泵.从世界范围看，空气源热泵已处于成熟期，但空气源热泵受环境、气候影响较大，且当气温过高或过低时会出现不能正常运行的情况。由于地下水温冬夏变化大，于是就出现了以水作为冷热源的水源热泵。水源热泵是一种利用地球表面或浅层水源(如地下水、河流和湖泊)，或者是利用人工再生水源(工业废水、地热尾水)的既可供热又可制冷的高效节能空调系统.它耗能少，不消耗水资源，也不污染环境，还可利用再生资源实现冬季供暖、夏季制冷和提供日常生活热水3大功能，符合可持续发展的要求，具备诸多优势，受到社会各界的广泛欢迎，海水源热泵是基于水源热泵发展而来的，不过海水源热泵有其自身的优势与需要注意的问题。本次论文主要是为毕业设计做准备，探讨空调系统的节能方式，发展方向。这里主要结合舟山特殊的地理环境，主要探讨海水源热泵的利用。正文1海水源热泵的工作原理海水源热泵技术是利用海水吸收的太阳能和地热能而形成的低温低位热能资源,并采用热泵原理,通过少量的高位电能输入,实现低位热能向高位热能转移的一种技术。海水源热泵机组工作原理就是以海水作为提取和储存能量的基本“源体”,它借助压缩机系统,消耗少量电能,在冬季把存于海水中的低品位能量“取”出来,给建筑物供热;夏季则把建筑物内的能量“取”出来释放到海水中,以达到调节室内温度的目的[1]。74 本科毕业设计摘要2国内外研究现状2.1国外研究现状海水源热泵的研究与应用目前主要集中在中、北欧各地区，如瑞典、瑞士、奥地利、丹麦等国家。在利用海水源热泵集中供热供冷方面瑞典已有先进而成熟的经验。位于瑞典斯德哥尔摩市苏伦图那的集中供热供冷系统是目前世界上最大的集中供热供冷系统，其制热制冷能力为200MW，管网延伸距岸边最长达20km。该工程建于八十年代中期，位于波罗的海海边，是利用海水制热制冷的典范，近几年瑞典利用海水集中供热供冷发展非常迅速，预计在未来十年中将突破500GWh的能力。1987年，挪威的Stokmarknes医院，建筑面积14000m2，采用海水源热泵来解决其漫长冬季的供热问题，同时采用一台燃油锅炉来满足其峰值负荷。该热泵的供热能力为2200MWh/年，自运行以来，每年可节能1235MWh，节约运行费用€31,743，此外可减少CO2排放量800t/年，SO2排放量5.5t/年。1992年Halifax滨海地区的Purdy’sWharf办公商用综合楼，建筑面积69000[2],[3]。该地区每年大约有十个半月需要供冷，而其海水水下23m处全年水温一般在10℃以下，因此该综合楼采用了海水源热泵系统为其供冷。经过运行证明，该热泵系统较传统制冷系统多投资的费用在两年内即可回收，具有明显的节能效果。此外2000年悉尼奥运会的场馆也使用了海水源热泵技术。2.2国内研究现状1996年青岛理工大学（原青岛建筑工程学院）的于立强教授针对青岛东部开发区14万m2建筑的冷热源选择提出了建设海水冷热源大型热泵站的可行性分析。2002年天津科技大学陈东博士提出以海水作为冷热源，应用大型的制冷＆热泵系统，为沿海城市集中进行冷暖供应的方案，并进行了一系列的分析说明。2004年11月青岛市某厂综合楼，建筑面积2500m2，采用海水源热泵空调系统为其供热和供冷。另外，大连市在2005年底将推行“大型海水供热泵技术”的城市供热项目，目前该项目处于论证阶段。3应用中的问题及对策3.1腐蚀问题及防腐措施海水中具有自然界中最丰富的天然电解质，有很强的腐蚀性，许多材料在海洋环境中使用时都会遭受不同程度的腐蚀破坏，而材料腐蚀会造成相当大的经济损失。金属在海水中的腐蚀程度主要与海水的盐度、电导率、PH74 本科毕业设计摘要值与溶解氧有关。目前，对于海水腐蚀问题国内外均有较成熟的经验，已不再是海水利用的障碍，而且高新技术仍在不断地研究开发之中，这对促进海水利用是十分有利的。在海水源热泵系统工程中，应根据实际情况采取适当的措施，其具体措施如下：①合理选择防腐蚀材料：防腐蚀材料包括在海水中能自动形成表面钝化膜的金属，如钛及其合金、镍基合金、不锈钢和铜合金等。对于海水换热器来说，当流速较低时可以采用铜合金；当流速高或设备要求的可靠性高时，应选用镍基合金和钛合金。海水泵的某些配合件不允许产生腐蚀且防护困难，应选用高耐腐蚀性材料。但是由于这类金属的价格高，应根据实际情况选用，如环境腐蚀条件比较苛刻或材料用量不大时可以采用此种方法[4]。②管道涂层保护：其方法是在金属表面涂上一层保护膜，将金属管道与海水隔离。目前国内外普遍使用的涂料有环氧树脂漆、环氧沥青涂料以及硅酸锌漆等；③阴极保护：利用金属电化学腐蚀原理，将被保护的金属设备进行外加阴极极化，以减轻或防止海水管道的金属表面由于电化学原因引起的均匀和局部腐蚀。通常的做法有牺牲阳极的阴极保护法和外加电流的阴极保护法。这种方法投资少，收效大，保护周期长[5]。3.2海洋生物附着问题及防护措施海洋附着生物又称为污损生物，最常见的有两种：（1）硬壳生物：结壳苔藓虫、软体动物、珊瑚虫等；（2）无硬壳生物：海藻、腔肠动物或水螅虫等。海生物附着造成的破坏作用包括：（1）由于海生物附着不完整、不均匀，将造成金属管道的局部腐蚀或缝隙腐蚀；（2）由于生物的生命活动，使局部海水的成分发生改变，如藻类植物由于光合作用将使附着区域海水的氧浓度增加，从而加速某些金属的腐蚀速度；（3）藻类、硬壳类生物附着在管道内部，在适宜的条件下大量繁殖，可堵塞管道，影响设备的正常运行。因此，海生物附着对系统运行造成很大的影响，应采取措施加以防护。主要措施如下：①为防止硬壳类生物进入管道系统，应在外网取水口附近设置过滤装置；②对于无硬壳海生物，设置过滤器无法拦截，应采取向管路系统投放药物的方法加以防护，如氧化型杀生剂（氯气、二氧化氯、臭氧等）和非氧化型杀生剂（十六烷基化吡啶、异氰尿酸酯等）；或采用电解海水法，使电解产生的次氯酸钠杀死海洋生物幼虫或虫卵。5.3本工程中采用的防护措施由于该工程取用的海水已经经过集中处理，因此仅在以下三方面采取了措施：（1）换热器采用钛板可拆式板式换热器，其在防腐防生物附着方面的优点主要体现在：①设备材料采用钛钢板，而钛钢具有强度高、传热效率高、耐腐蚀性强等优点，因此应用于海水循环系统中，不仅能够达到很好的传热效果，而且可以解决海水对设备的腐蚀问题；②74 本科毕业设计摘要清洗或更换方便。可拆式换热器只要松动压紧螺栓，即可松开板束或卸下板束进行机械清洗，由于该热泵空调系统中与海水直接接触的只有换热器，因此系统只有在换热器处才会由于海生物的附着而堵塞，而采用可拆式换热器则可以很好的解决这一问题。（2）海水循环泵采用专用的耐腐蚀管道泵。（3）海水取水和排水管采用UPVC管材[6][7][8]。4舟山的资源以及气候概况舟山属北亚热带南缘季风海洋型气候。整个群岛季风显著，冬暖夏凉，温和湿润，光照充足。年平均气温16℃左右，最热8月，平均气温25.8～28.0℃最冷1月，平均气温5.2～5.9℃。常年降水量927～1620毫米年平均日照1941～2257小时，太阳辐射总量为4126～4598焦尔/平方米， 舟山群岛岛礁众多，星罗棋布，约相当于我国海岛总数的20％，分布海域面积22000平方公里，陆域面积1371平方公里。其中1平方公里以上的岛屿58个，占该群岛总面积的96．9％。可见舟山的海洋资源丰富，为海水源热泵的发展提供了一个非常良好的地域环境。5管道的布置及运行情况管道的布置以及运行情况需根据当地的情况具体的经过综合比较分析才能够得到的，这里结合舟山的情况以及参考前人的情况介绍一种比较保守的方式，也为了保证机组的稳定正常运行，确定在该工程中采用开式间接利用方式，即采用换热器将海水与热泵机组隔离开，利用循环水泵将海水通过输送管道送至换热器中，使其与热泵回水在换热器中实现能量交换，从而将海水的冷热量传递给水环系统的循环介质，再通过循环介质将冷热量在热泵的蒸发器（或冷凝器）中传递给末端空调系统，而放出冷热量的海水则通过排水管道输送回海面。这种方式具有供热制冷效率高，供水温度稳定的优点，且由于与海水直接接触的设备只有换热器，若选择耐腐蚀的板式换热器，则可以方便的进行清洗或更换。该系统海水来自于经过过滤、杀菌、祛藻处理后输送至厂内取水口处的海水，该取水口位于离综合楼200m远处。从外网取水口来的海水通过输送管道进入海水处理机房，经过过滤器过滤，再由电解海水法产生的次氯酸钠杀死海水管路中的海生物幼虫或虫卵，然后输送至厂内取水口，再由厂内取水口利用水泵送至各用水车间。因此冬夏季均可直接取用此取水口的海水作为空调系统的冷热源[9][10]。结论74 本科毕业设计摘要随着热泵技术的不断发展，热泵技术的实际应用能力不断的提高。海水源热泵因为利用清洁的海水低位能，节约了一次能源，为新能源的利用和能源利用的多元化提供了一个非常好的例子。随着人们对海洋资源的不断认识，海水源热泵一定会被广泛的应用。参考文献：[1]郑元祥.厦门地区应用海水源热泵的探讨[J].山西建筑，2010，36（1）：:203-204.[2]HenrikKarlsson*,Carl-EricHagentoft.Applicationofmodelbasedpredictivecontrolforwater-basedfloorheatinginlowenergyresidentialbuildings[J].BuildingandEnvironment,2010,26(46):556-569.[3]ChenTY.Applicationofadaptivepredictivecontroltoafloorheatingsystemwithalargethermallag.EnergyandBuildings[J],2001,34:45-51.[4]夏兰廷，韦华，朱宏喜.常用铸铁材料海水腐蚀行为的研究[J].中国腐蚀与防护学报，2003,23（2）:99-102.[5]陈艳英.海水利用中的几个问题探讨[J].工业水处理，2006,23（1）：47-49.[6]刑秀强.应用海水热泵系统存在的问题及解决措施[J].流体机械，2006，34（18）：71-74.[7]于奎明.海水源热泵机组在建筑中的应用[J].工程建设与设计,2008,26（1）:44-47.[8]王占坤.海水资源综合利用现状研究[J].海洋信息,2003,10（1）:17-20.[9]裘薇.水源热泵集中冷热水系统能耗及其效益分析[J]．上海电力学院学报，2010，26（1）：20-22.[10]张莉，胡松涛，韩国君等．浅谈海水在热泵空调系统中的应用[J]．制冷与空调，2006：101-104.74 本科毕业设计摘要74 本科毕业设计摘要本科毕业论文（20届）舟山绿都宾馆中央空调设计专业：建筑环境与设备工程74 本科毕业设计摘要目录1前言42.设计说明52.1设计酒店的基本状况52.2计算参数的选择与设计标准53设计方案的确定73.1空调系统的确定73.2风机盘管加新风系统的处理方式73.3水系统的确定74夏季冷负荷的计算84.1夏季冷负荷的计算方法84.2冬季热负荷的估算104.3夏季冷负荷的计算105各房间风量与气流组织计算235.1风量以及气流组织计算原理235.2风量以及气流组织计算246风管的布置及水力计算316.1风管水力计算概述316.2各层风管布置及水力计算327水系统的管路设计计算407.1计算要点407.2供水管水力计算407.3回水管水力计算表528水系统的设备和附件选取588.1水泵的选取588.2膨胀水箱的选取588.3冷水机组的选取598.4冷却塔的选取598.5新风机组的选取599隔振消声保温619.1隔振619.2消声619.3保温6110制冷机房的布置6211小结63致谢64参考文献65附译文6674 本科毕业设计摘要摘要本次设计是专为宾馆而做的中央空调而设计，其中参考了多部专业论文和手册，及相关诸多书籍。本次中央空调设计主要介绍了空调冷热负荷的计算，空调系统的选择，空调房间气流组织设计，风机盘管及新风机组的选型，风管的布置及水力计算，水系统的布置及水力计算，冷水机组、膨胀水箱等相关辅助设备的选型，并简单设计了管道的消声、保温和机房布置。在二层考虑到设计对象的内部空间特点及功能限制，主要是决定采用全空气系统，单风道，末端无再加热系统。末端装置采用盘式散流器。在建筑的其他层，客房是建筑的主题。客房空调使用最为普遍、公认最为适宜的是风机盘管加独立新风系统。此种空调方式有布置灵活，各房间可以单独调节；运行费用低；与全空气系统相比，节约建筑空间；机组定型化，规格化，易于选择安装。因此采用风机盘管加独立新风系统。[关键字]宾馆；空气调节；全空气系统；半集中式；水力计算74 本科毕业设计摘要Theairconditioningsystemsdesignofzhoushanlvduhotel[Abstract]Thisdesignismadespecificallyforthehotelanddesignedforcentralairconditioning,whichmadereferencetomorethanprofessionalpapersandmanuals,andrelatedalotofbooks.Thedesignfocusesoncentralair-conditioninghotandcoldairconditioningloadcalculation,thechoiceofair-conditioningsystem,airconditioning,roomairdistributiondesign,andthefreshairfancoilunitselection,ductlayoutandhydrauliccalculations,layoutandhydraulicwatersystemcalculation,chillers,expansiontankandotherrelatedauxiliaryequipmentselection,andthesimpledesignofthemufflerpipe,insulationandroomlayout.Takingintoaccountthedesignobjectsinthetwo-storyspacefeaturesandfunctionsoftheinternalconstraints,decidedtoadopttheentireairsystem,singleduct,theendwithoutanotherheatingsystem.Terminalinstallationsdiscdiffuser.Intheotherlayers,theroomstheconstructionofthetheme.Currently,theroomair-conditioninguseismostcommon,isrecognizedasthemostappropriateindependentfreshairfancoilsystem.Suchaflexiblearrangementofairconditioning,theroomcanbeindividuallyadjusted;operatingcostislow;andallairsystems,saveconstructionspace;unitstereotyped,standardized,easytochoosetoinstall.Therefore,independentoffreshairbyfancoilsystem.[KeyWords]Hotel; airconditioning; Semi-centralizedairconditioningsystem; Full airsystem; Hydrauliccalculation74 本科毕业设计前言1前言自19世纪末纺织厂空调和剧院空调问世以来，空调技术随着经济的发展获得了飞速的提高，现在空调已成为现代建筑中不可缺少的设施之一了。近年来，我国各地的现代化的宾馆、办公楼、高级公寓、商贸中心、影剧院等建筑都配有相应的空调系统，空调步入寻常百姓，使空调的应用更广泛。这里主要介绍宾馆的中央空调的安装设计。本宾馆坐落在美丽千岛之城舟山，按功能分主要有店面、大堂、酒吧、大餐厅、厨房、餐厅包厢、主体部分是客房，还有会议室等。宾馆空调系统主要采用风机盘管机组加独立新风的系统。在这种系统中，新风处理到室内空气焓值，新风不承担室内负荷，而风机盘管机组担负室内全部的冷负荷和湿负荷以及部分新风湿负荷。并设独立的新风系统，将新风处理到一定的参数后，再送入室内。由于大面积的餐厅存在，因此也采用了全空气系统。本次中央空调设计主要介绍了空调冷热负荷的计算，空调系统的选择，空调房间气流组织设计，风机盘管及新风机组的选型，风管的布置及水力计算，水系统的布置及水力计算，冷水机组、膨胀水箱等相关辅助设备的选型，并简单设计了管道的消声、保温和机房布置，在设计的最后，对设计进行了简单的总结，指出了本设计未解决的工程问题。在指导老师的指导下，修改了几次。由于我的水平有限，存在缺点和错误，望给予批评与指正。74 本科毕业设计正文2.设计说明2.1设计酒店的基本状况舟山市位于浙江省舟山群岛。地处我国东南沿海,长江口南侧,杭州湾外缘的东海洋面上。地理位置介于东经121°30′～123°25′，北纬29°32′～31°04′之间,东西长182千米，南北宽169千米。舟山绿都酒店，它是一个由酒店、餐饮、会议、商贸，商务等部分组成的酒店，层高为25.25米，总建筑面积为14126平方米，按功能分大堂、休闲酒吧、厕所、店面、包厢、厨房、餐厅、健身房、办公室、KTV等。按极轻劳动计算。2.2计算参数的选择与设计标准2.2.1室外计算参数的选择室外空气的干、湿、温度不仅随季节的变化，即使在同一季节的每昼夜里，每时每刻室外空气的干、湿、温度都在变化。建筑物位酒店，处于舟山地区，查文献，选得室外计算参数：夏季：大气压力1.0021×106Pa，室外日平均温度30.2°，室外计算日较差7.9°，室外干球温度Tw=32.4℃，室外相对湿度74%，室外湿球温度Ts=27.6°，室外平均风速为3.2m/s。冬季：大气压力1.0214×106Pa，室外干球温度-0.4°，室外相对湿度79%，室外平均风速3.9m/s。2.2.2室内计算参数的选择舒适性空调：根据我国《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50019-2003）中规定，舒适性空调室内计算参数如下：夏季：温度应采用24-28℃相对湿度应采用40%-65%风速不应大于0.3m/s冬季：温度应采用18-22℃相对湿度应采用40%-60%风速不应大于0.2m/s建筑物为酒店，且处于舟山地区，查文献[1]，选得室内计算参数：夏季：干球温度Tw=26°1℃相对湿度=55%5%；风速不应大于0.3m/s。冬季：干球温度Tw=18°1℃相对湿度=50%5%；风速不应大于0.2m/s。新风量：20-30m3/人.h。2.2.3房间负荷计算参数的选择查文献[1]和文献[3],选择外墙、屋面、隔墙以及玻璃窗、照明的参数：1）外墙类型选择74 本科毕业设计正文表2-1外墙主要参数表序号σ(mm)Κ(W/m2.k)βνε(h)νfεf(h)17500.950.2143.3810.41.312）内墙类型表2-2隔墙主要参数表序号σ(mm)Κ(W/m2.k)βνε(h)νfε’f(h)21802.010.4110.577.11.92.33）屋面类型的选型：表2-3屋面主要参数表序号σ(mm)Κ(W/m2.k)βνε(h)νfε’f(h)15900.790.4822.906.81.92.94）玻璃窗类型采用单层钢框5mm厚的普通玻璃，内遮阳类型：均采用浅色的白布帘，窗高均为1.8m。窗玻璃传热系数为4.5W/m2.K。5）照明散热照明设备均采用荧光灯，安装形式为明装,荧光灯镇流器装设在顶棚内，可利用自然通风散热于顶棚内，取镇流器消耗的功率系数n1=1.2,灯罩隔热系数n2=0.6。6）设备散热房间内设备主要是电脑和电视机和其他的电子设备，电动机效率η取76%，安装系数n1取0.8，同时使用系数n2取0.8，负荷系数n3取0.5。74 本科毕业设计正文3设计方案的确定3.1空调系统的确定餐厅房间面积大，相较其他是大空间，所以属于大空间空调系统。因此将其设计成一个独立的空调系统。且全空气由于它服务的面积大，处理空气量多，在技术上也比较容易实现，现在仍在广泛使用，特别在恒温、洁净室等工艺性空调场合。由上综合考虑，所以在二层采用全空气的一次回风空调系统。一层虽然有大面积的大堂，但面积相对较小，再加上一层的店面较多，因此和三到六层一样的空调系统。目前，客房空调使用最为普遍、公认最为适宜的是风机盘管加独立新风方式。此种空调方式有布置灵活，各房间可以单独调节；运行费用低；与全空气系统相比，节约建筑空间；机组定型化，规格化，易于选择安装。所以我也选择风机盘管加独立新风方式。3.2风机盘管加新风系统的处理方式采用将新风处理到室内焓值；新风不承担室内冷负荷；该方式易于实现。3.3水系统的确定双水管系统简单、投资省。目前我国宾馆空调系统大部分采用双水管系统。风机盘管水系统的选择上，一般采用双水管系统，闭式系统；只有在要求很高的空调系统全年运行的场合，经过技术经济比较后才会确定是否采用四水管系统。所以本次的设计也选择双水管系统。风机盘管的冷冻水供、回水温度一般取，温差为5；74 本科毕业设计正文4夏季冷负荷的计算4.1夏季冷负荷的计算方法4.1.1外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷其中：——外墙或屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷，W；——外墙和屋面的传热系数，W/(m2·k)，由文献[1]表2-27和2-26查取；——外墙和屋顶的计算面积，m2；——计算时刻；——温度波的时间，即温度波作用于维护结构内表面的时间，h；——作用时刻下，维护结构的冷负荷计算温差，K，对于常用外墙，查文献[3]附录2-10；对于屋面，查文献[3]附录2-11。4.1.2外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷其中：——外窗瞬变传热引起的冷负荷，W；——传热系数，双层窗可取3.01，单层窗可取5.94，W/(m2·k)；——外窗的计算面积，m2；——计算时刻下的负荷温差，K，查文献[3]附录2-12。4.1.3透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷其中：——透过玻璃窗的日射得热的冷负荷，W；——外窗的计算面积，m2；——窗户的构造修正系数（遮挡系数），查文献[3]附录2-7；——地点修正系数，查文献[3]附录2-13；——内遮阳系数，查文献[3]附录2-8；74 本科毕业设计正文——窗的有效面积，单层钢窗0.85，木窗0.7；双层钢窗0.75，木窗0.6；——计算时刻时，透过单位窗口面积的太阳总辐射所形成的冷负荷，W/m2，查文献[3]附录2-13。4.1.4照明散热形成的冷负荷(3-4)其中：——照明设备形成的冷负荷，W。n1——整流器消耗功率的系数，当整流器在空调房间内时，取n1=1.2；当整流器在吊顶内时,取n1=1.0；n2——灯罩的隔热系数，明装时取1.0；暗装切且灯罩上穿小孔时取0.5~0.6；灯具回风时可取0.35；n3——同时使用系数；N——照明设备的安装功率，kW；——从开始时刻算起到计算时刻的时间，h；——τ-t时刻照明设备散热的冷负荷，对于中、重型结构见文献[1]表2-44，轻型结构按文献[1]表2-34附加。4.1.5设备散热形成的冷负荷（3-5）其中：——设备散热形成的冷负荷，W。n1——安装系数；n2——负荷系数；n3——同时使用系数；N——电动设备的安装功率，kW；——利用效率；——τ-t时刻设备散热的冷负荷系数，对于中、重型结构见文献[1]表2-28、表2-29，轻型结构按表2-35附加；τ-t——从开始时刻算起到计算时刻的时间，h。74 本科毕业设计正文4.1.6人体散热形成的冷负荷人体的全热冷负荷：（3-6）其中：——人体散热形成的冷负荷，W；——人体显热形成的即时冷负荷，W；——人体潜热形成的冷负荷，W；——空调房间内的人员总数；——群集系数，男子、女子、儿童折合成成年男子的散热比例，查文献[3]表2-15；——每名成年男子的显热散热量，W，查文献[3]表2-16；τ-t——从人员进入房间时算起到计算时刻的时间，h；——τ-t时间人体显热散热量的冷负荷系数，查文献[3]附录2-16；——每名成年男子的潜热散热量，W，查文献[3]表2-16。4.1.7人体散湿形成的负荷其中：——人体散湿形成的负荷，W；——房间内的人数；——每名成年男子的散湿量，W/h,查文献[3]表2-16。4.2冬季热负荷的估算对于长江流域地区，冬季空调的热负荷可取夏季冷负荷的0.6～0.8倍，因此，以夏季工况选择的空调系统，在冬季同样是满足要求的。4.3夏季冷负荷的计算4.1.1五层冷负荷的计算对五层冷负荷的详细计算1）房间1～12的冷负荷计算西墙传热冷负荷表4-1房间1～12西墙传热冷负荷计算表74 本科毕业设计正文时刻tKW/(m2.k)F(m2)（K）(W)11:000.958.31186.7412:001078.8513:001078.8514:001078.8515:001078.8516:001078.8517:001078.8518:001078.8519:001186.74西窗日射冷负荷表4-2房间1～12西窗传热冷负荷计算表时刻t日射面积F(m2)遮挡系数内遮阳系数窗的有效面积瞬时负荷(W/m2)时刻负荷(W)11:004.50.890.50.7570.30105.5812:0075.05112.7213:00122.55184.0514:00211.85318.1715:00286.90430.8916:00325.85489.3917:00314.45472.2618:00249.85375.2419:00106.40159.80西窗瞬时传热冷负荷表4-3房间1～12西窗传热冷负荷计算表时刻tKW/(m2.k)F(m2)(K)（W）11:004.04.56.7120.612:007.513513:00814414:008.515315:008.8158.416:008.9160.217:008.7156.674 本科毕业设计正文18:008.3149.419:007.7138.6照明设备冷负荷开灯时间为16:00-24:00，明装荧光灯100W，镇流器在室内，故镇流器消耗功率系数取1.2,灯罩隔热系数取0.6，查附表2-15，开灯后的小时数，设备的连续使用时间8h，则可得负荷系数，各房间内照明冷负荷的计算结果列于下表：表4-4房间1～12房间内照明冷负荷计算表时间tn1n2N（kW）Q(W)11:001.20.61000.064.3212:000.053.613:000.042.8814:000.042.8815:000.032.1616:000.032.1617:000.4330.9618:000.6345.3619:000.750.4人员散热冷负荷从表2-16,查得极轻劳动的成年男子散热散湿为：显热61W/人、潜热73W/人、散湿(湿量)109人。查附表2-16，工作开始后的小时数，人在房间的时间为16:00-8:00,共16h，则可得负荷系数，各房间内人体冷负荷的计算结果列于下表：表4-5房间1～12人员散热冷负荷计算表时间tnQ(W)11:00273610.2314.03174.0612:000.1911.59169.1813:000.169.76165.5214:000.148.54163.0815:000.116.71159.4216:000.106.1158.217:000.5935.99217.9818:000.7746.97239.9419:000.8149.41244.8274 本科毕业设计正文设备散热冷负荷设备为电视机，工作时间为16:00-24:00表4-6房间1～12设备散热冷负荷计算表时间tn1n2n3NηT-tQ(w)11:000.80.80.51000.760.040.9712:000.030.7313:000.030.7314:000.030.7315:000.020.4916:000.020.4917:000.5814.1118:000.7718.7319:000.8119.70房间夏季冷负荷计算汇总：表4-7房间1～12负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00西墙传热负荷86.7478.8578.8578.8578.8578.8578.8578.8586.74西窗透入日射得热负荷105.58112.72184.05318.17430.89489.39472.26375.24159.80西窗传热负荷120.6135144153158.4160.2156.6149.4138.6照明散热负荷4.323.62.882.882.162.1630.9645.3650.4人员散热负荷174.06169.18165.52163.08159.42158.2217.98239.94244.82设备散热负荷0.970.730.730.730.490.4914.1118.7319.70汇总492.27500.08576.03716.71830.21889.29970.76907.52700.062)房间13~27冷负荷计算东墙墙传热冷负荷表4-8房间13~26东墙传热冷负荷计算表时刻tKW/(m2.k)F(m2)（K）(W)11:000.958.31078.8512:001078.8513:001186.7474 本科毕业设计正文14:001186.7415:001186.7416:001294.6217:001294.6218:0013102.5119:0013102.51东窗日射冷负荷表4-9房间13~26东窗日射热冷负荷计算表时刻t日射面积F(m2)遮挡系数内遮阳系数窗的有效面积瞬时负荷(W/m2)时刻负荷(W)11:004.50.890.50.75198.55298.2012:00142.50214.0213:00129.20194.0414:00116.85175.4915:00102.60154.0916:0088.35132.6917:0070.30105.5818:0052.2578.4719:0038.0057.07东窗瞬时传热冷负荷表4-10房间13~26东窗瞬时传热冷负荷计算表时刻tKW/(m2.k)F(m2)(K)（W）11:004.04.56.7120.612:007.513513:00814414:008.515315:008.8158.416:008.9160.217:008.7156.618:008.3149.419:007.7138.6照明设备冷负荷开灯时间为16:00-24:00，明装荧光灯100W，镇流器在室内，故镇流器消耗功率系数74 本科毕业设计正文取1.2,灯罩隔热系数取0.6，查附表2-15，开灯后的小时数，设备的连续使用时间8h，则可得负荷系数，各房间内照明冷负荷的计算结果列于下表：表4-11房间13~26房间内照明冷负荷计算表时间tn1n2N（kW）Q(W)11:001.20.61000.064.3212:000.053.613:000.042.8814:000.042.8815:000.032.1616:000.032.1617:000.4330.9618:000.6345.3619:000.750.4人员散热冷负荷从表2-16,查得极轻劳动的成年男子散热散湿为：显热61W/人、潜热73W/人、散湿(湿量)109人。查附表2-16，工作开始后的小时数，人在房间的时间为16:00-8:00,共16h，则可得负荷系数，各房间内人体冷负荷的计算结果列于下表：表4-12房间13~26人员散热冷负荷计算表时间tnQ(W)11:00273610.2314.03174.0612:000.1911.59169.1813:000.169.76165.5214:000.148.54163.0815:000.116.71159.4216:000.106.1158.217:000.5935.99217.9818:000.7746.97239.9419:000.8149.41244.82设备散热冷负荷设备为电视机，工作时间为16:00-24:00表4-13房间13~26设备散热冷负荷计算表时间tn1n2n3NηT-tQ(W)11:000.80.80.51000.760.040.9774 本科毕业设计正文12:000.030.7313:000.030.7314:000.030.7315:000.020.4916:000.020.4917:000.5814.1118:000.7718.7319:000.8119.70负荷汇总表4-14房间13~26负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00东墙传热负荷78.8578.8586.7486.7486.7494.6294.62102.51102.51东窗透入日射得热负荷298.2214.02194.04175.49154.09132.69105.5878.4757.07东窗传热负荷120.6135144153158.4160.2156.6149.4138.6照明散热负荷4.323.62.882.882.162.1630.9645.3650.4人员散热负荷174.06169.18165.52163.08159.42158.2217.98239.94244.82设备散热负荷0.970.730.730.730.490.4914.1118.7319.70汇总677601.38593.91581.92561.3548.36619.85634.41613.13）房间27冷负荷计算房间28区别于房间13~27的地方在于多了一个北墙传热表4-15房间27北墙传热冷负荷计算表时刻tKW/(m2.k)F(m2)（K）(W)11:000.95328243.212:008243.213:008243.214:008243.215:008243.216:008243.217:008243.218:008243.219:008243.274 本科毕业设计正文负荷汇总表4-16房间27负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00东墙传热负荷78.8578.8586.7486.7486.7494.6294.62102.51102.51东窗透入日射得热负荷298.2214.02194.04175.49154.09132.69105.5878.4757.07东窗传热负荷120.6135144153158.4160.2156.6149.4138.6照明散热负荷4.323.62.882.882.162.1630.9645.3650.4人员散热负荷174.06169.18165.52163.08159.42158.2217.98239.94244.82设备散热负荷0.970.730.730.730.490.4914.1118.7319.70北墙传热负荷243.2243.2243.2243.2243.2243.2243.2243.2243.2汇总920.2844.58837.11825.12804.5791.56863.05877.61856.34）会议室冷负荷计算西墙冷负荷计算表4-17会议室西墙传热冷负荷计算表时刻tKW/(m2.k)F(m2)（K）(W)8:000.958.3×412378.489:0011346.9610:0011346.9611:0011346.9612:0010315.413:0010315.414:0010315.415:0010315.416:0010315.417:0010315.4西窗日射冷负荷计算表4-18会议室西窗日射冷负荷计算表时刻tF(m2)(W/m2)(W)8:004.5×40.890.50.7542.75256.89:0054.15325.4474 本科毕业设计正文10:0063.65382.3611:0070.30422.3212:0075.05450.8813:00122.55736.214:00211.851272.6815:00286.901723.5616:00325.851957.5617:00314.451889.04西窗传热冷负荷计算表4-19会议室西窗传热冷负荷计算表时刻tKW/(m2.k)F(m2)(K)（W）8:004.04.5×44.3309.69:005.1367.210:006.043211:004.7338.412:005.4388.813:005.9424.814:006.3453.615:006.6475.216:006.7482.417:006.5468照明设备冷负荷会议室房间的照明设备为65W的荧光灯10盏，使用查附表2-15，开灯后的小时数，设备的连续使用时间17-8=9h，则可得负荷系数，各房间内照明冷负荷的计算结果列于下表：表4-20会议室照明设备冷负荷计算表时间tn1n2N（kW）Q(W)9:001.20.665×100.4320110:000.6329511:000.7032812:000.7535113:000.7334214:000.8338815:000.8539874 本科毕业设计正文16:000.8841217:000.49229人员散热冷负荷从表2-16,查得极轻劳动的成年男子散热散湿为：显热61W/人、潜热73W/人、散湿(湿量)109人。查附表2-16，工作开始后的小时数，人在房间的时间为16:00-8:00,共16h，则可得负荷系数，各房间内人体冷负荷的计算结果列于下表：表4-21会议室人员散热冷负荷时间tnQ(W)9:001673610.5332.33168610:000.7143.31186011:000.7746.97192012:000.8149.41195813:000.8350.63197814:000.8652.46200815:000.8954.29203616:000.9054.9204617:000.4125.011568设备散热冷负荷会议室的电器设备为350W的电子计算机、250W的投影仪和1200W的音响各一台。表4-22会议室设备散热冷负荷计算表时间tn1n2n3NηT-tQ(W)9:000.80.80.5350+250+12000.760.5844010:000.7758411:000.8161412:000.8463613:000.8766014:000.8967415:000.9068216:000.9269817:000.37280负荷汇总表4-23会议室负荷计算汇总(单位:W)时刻t8：:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0074 本科毕业设计正文西墙传热负荷378.48346.96346.96346.96315.4315.4315.4315.4315.4315.4西窗透入日射得热负荷256.8325.44382.36422.32450.88736.21272.61723.61957.51889.0西窗传热负荷309.6367.2432338.4388.8424.8453.6475.2482.4468照明散热负荷0201295328351342388398412229人员散热负荷01686186012920195819782008203620461568设备散热负荷0253.9337.08354.5367.7380.8389.6393.9402.7161.9汇总994.883180.53653.33710.33831.74177.248325342.15615.94630.94.1.3六层各个房间冷负荷汇总表4-24房间1～12负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00负荷504.81511.48587.43728.41841.61900.69982.16918.92712.60表4-25房间13~26负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00汇总688.40612.78606.45594.46573.84562.04633.53649.23627.92表4-26房间27负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00汇总954.40878.78872.45860.46839.84828.04899.53915.23893.92表4-27会议室负荷计算汇总(单位:W)时刻t8：:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00汇总994.883266.13704.33759.53914.04222.54872.75388.15661.94677.54.1.2四层各个房间冷负荷汇总表4-28房间1～12负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00负荷492.27500.08576.03716.71830.21889.29970.76907.52700.06表4-29房间13~26负荷计算汇总(单位:W)74 本科毕业设计正文时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00汇总677601.38593.91581.92561.3548.36619.85634.41613.1表4-30房间27负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00汇总920.2844.58837.11825.12804.5791.56863.05877.61856.3表4-31会议室负荷计算汇总(单位:W)时刻t8：:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00汇总994.883180.53653.33710.33831.74177.248325342.15615.94630.94.1.3三层各个房间冷负荷汇总表4-32房间1～12负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00负荷504.81511.48587.43728.41841.61900.69982.16918.92712.60表4-33房间4~32负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00汇总688.40612.78606.45594.46573.84562.04633.53649.23627.92表4-34房间27负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00汇总954.40878.78872.45860.46839.84828.04899.53915.23893.92表4-35会议室负荷计算汇总(单位:W)时刻t8：:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00汇总994.883266.13704.33759.53914.04222.54872.75388.15661.94677.54.1.4二层各房间冷负荷汇总表4-36房间1～6负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00负荷874.62849.5830.48818.28799.26793.161120.81245.01274.5表4-37房间7～11负荷计算汇总(单位:W)74 本科毕业设计正文时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00负荷1402.71307.81288.71266.91231.91217.11514.11614.91612.1餐厅的负荷Q=115200W=115.2kW，人员为384人。4.1.5一层各房间冷负荷汇总表4-38房间1～12负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00负荷662.74702.32795.01946.611064.81135.91172.11088.8795.8表4-39房间13~23负荷计算汇总(单位:W)时刻t11:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00汇总837.9803.6822.3821.3805.4814.0840.2844.2727.8酒吧的负荷Q=28800W,人员为48人。74 本科毕业设计正文5各房间风量与气流组织计算5.1风量以及气流组织计算原理根据我国《采暖通风与空气调节设计规范》（GB50019-2003）中规定，取室内设计温度tn=26℃，送风温差Δts=8℃，送风温度为t0=18℃，室内相对湿度为Φn=55±5%。查文献[3]表2-18，换气次数取大于等于5次/h左右，在送风温差Δts=8℃，室内相对湿度为Φn=55%。二层采用全空气系统，全空气系统是将室内外的空气按一定比例混合，然后将混合后的空气经喷水室冷却减湿处理到L点，然后再从L点加热到O点，然后送入房间，吸收室内的余湿余热后变为室内状态点N，一部分室内风直接排到室外，另一部分再回到空调室和新风混合。图5-1一次回风夏季处理过程除了二层以外，本次设计空调系统采用采用风机盘管机组加独立新风的系统。在这种系统中，新风处理到室内空气焓值，新风不承担室内负荷，而风机盘管机组担负室内全部的冷负荷和湿负荷以及部分新风湿负荷。如图：此系统的空气处理过程如下：新风W经新风机组冷却干燥到L状态点，室内空气经风机盘管冷却干燥到达M点，两个状态空气相互混合至O点，再沿室内空气热湿比线到达N室内状态点74 本科毕业设计正文图5-2风机盘管加独立新风系统的夏季处理过程5.2风量以及气流组织计算5.2.1风量计算二层餐厅的风量计算：人体散失量为109。一层湿负荷的计算：求热湿比。首先在图上确定室内空气状态点N，画出热湿比线。根据室内允许波动温度，取送风温差为8℃，则送风温度26-8=18℃。得：；风量：=38160=32339；新风量：按总风量的15%计算得到为，按人员的最小风量的要求30m3/人.h，计算得到，。以五层会议室进行风量计算为例该房间的冷负荷Q=5615.9W,湿负荷为0.48g/s,则房间的热湿比为采用可能他到的最低送风参数送风，我N点做ε线按最大送风温差与ψ=90%相交，即得到送风点O，则总送风量为新风量按总风量的15%计算得到为=0.15×0.446=0.06kg/s,按人员的最小风量的要求30m3/人.h,计算得到×16=480m3/h=0.13m3/s,0.13m3/s，风机盘管风量为。74 本科毕业设计正文六层风量如下表：表5-1六层送风量计算表房间1～1213～2627会议室d0（g/kg）11.0110.511.0111.6i0（kJ/kg）45.0742.94547.2G（m3/s）0.0760.0420.0730.54GW（m3/s）0.0170.0170.0170.13GF(m3/s)0.0530.0280.0520.41五层风量如下表：表5-2五层送风量计算表房间1～1213～2627会议室d0（g/kg）11.0210.5710.9510.6i0（kJ/kg）45.0743.2544.843.47G（m3/s）0.0700.0450.0690.378GW（m3/s）0.0170.0170.0170.13GF(m3/s)0.0530.0280.0520.248四层风量如下表：表5-3四层送风量计算表房间1～1213～2627会议室d0（g/kg）11.0210.5710.9510.6i0（kJ/kg）45.0743.2544.843.47G（m3/s）0.0700.0450.0690.378GW（m3/s）0.0170.0170.0170.13GF(m3/s)0.0530.0280.0520.248三层风量如下表：表5-4三层送风量计算表房间1～1213～2627会议室d0（g/kg）11.0110.511.0111.6i0（kJ/kg）45.0742.94547.2G（m3/s）0.0760.0420.0730.54GW（m3/s）0.0170.0170.0170.13GF(m3/s)0.0530.0280.0520.41二层风量如下表：表5-5二层送风量计算表房间1～67～11餐厅d0（g/kg）10.911.110.3i0（kJ/kg）44.5645.4445.0274 本科毕业设计正文G（m3/s）0.110.158.4GW（m3/s）0.0250.0253.2GF(m3/s)0.0850.1255.2一层风量如下表：表5-6一层送风量计算表房间1～1213～26大堂酒吧d0（g/kg）11.110.911.111.1i0（kJ/kg）45.544.545.445.5G（m3/s）0.0930.0612.52.3GW（m3/s）0.0170.0170.50.4GF(m3/s)0.0760.0442.01.95.2.2气流组织计算：一）二层大餐厅气流组织计算采用径向散流器平送的送风方式1）根据房间尺寸，拟选用32个散流器，则每个散流器对应的面积；2）换气次数：；每个散流器的送风量3）散流器的出风速度选定为，这样。4）检查：；，再根据，查文献得到K=0.38，代入相关数据得到。5）检查：，计算结果说明舒适性空调的室内风速不大于0.3，送风温差小于，均满足要求。6）校核贴附长度。当和射程时，气流就失去了贴附性，2.3174 本科毕业设计正文二）其他房间气流组织计算以五层会议室为例，送风采用侧送风方式，送风口选用双层百叶送风口型式，房间长宽高A=16m,B=8m,H=3.2m,风口布置在长度方向上。1）=1.0℃，因此=1/9.6=0.10，因此查表查得射流最小相对射程x/ds=28。2）墙一侧靠顶棚安装风管，风口离墙为0.5m，则射流的实际射程x=8-1=7m；由最小相对射程求得送风口最大直径ds,max=7/28=0.25m。选用双层百叶风口，规格为275×200mm计算风口面积当量直径ds=1.128=0.26m。3）取Vs=3m/s,ψ=0.8,计算每个风口的送风量=0.8×0.275×0.2×3=0.132m3/s。4）计算送风口数量nn==2.86个，取3个。从而实际的风口送风速度Vs==2.2m/s。4）校核送风速度：射流服务区断面积F=BH/n=16×3.2/3=17m2，射流自由度/ds=/0.26=15.9若以工作区风速不大于0.2m/s为标准，则=0.29=0.29×15.9=4.6m/s因7m，满足要求。6）校核侧送风房间的高度:H=h+0.07x+s+0.3=2+0.07×8+0.4+0.3=3.19m>3.2m,满足要求。房间三层、六层的气流组织计算表如下：表5-7三、六层各房间风量及气流组织计算表房间1～1213～2627会议室冷负荷W9826499545661湿负荷g/s0.060.060.060.48热湿比16367108171590011794进深m8888开间m44416高度m3.23.23.23.274 本科毕业设计正文总送风m3/s0.0760.0420.0730.54射程m7777送风温差0C99.798.2送风速度m/s3333换气次数9889风口面m20.0550.0550.0550.22当量直径m0.260.260.260.26单个送风口风量0.1320.1320.1320.528风口个数1114送风口寸275×200275×200275×200275×200实际风速1.380.761.32.5Ar×10-35.45.45.55.6x/ds27272728贴附长度m7.217.227.227.38校核高度m3.143.143.153.18房间四层、五层的气流组织计算表如下：表5-8四、五层各房间风量及气流组织计算表房间1～1213～2627会议室冷负荷W907.56779205615湿负荷g/s0.060.060.060.48热湿比15125112831533311699进深m8888开间m44416高度m3.23.23.23.2总送风量m3/s0.0700.0450.0690.378射程m7777送风温差0C99.69.19.6送风速度m/s3333换气次数9889风口面积m20.0550.0550.0550.165当量直径m0.260.260.260.26单个送风口风量0.1320.1320.1320.132风口个数1113送风口尺寸275×200275×200275×200275×200实际风速1.270.81.252.29Ar×10-35.45.45.55.6x/ds27272728贴附长度m7.217.227.227.3874 本科毕业设计正文校核高度m3.143.143.153.18房间二层的气流组织计算表如下：表5-9二层各房间风量及气流组织计算表房间1～67～11冷负荷W1274.51614.9湿负荷g/s0.090.09热湿比1410017943进深m88开间m44高度m3.23.2总送风量m3/s0.0930.128射程m77送风温差0C99.6送风速度m/s33换气次数98风口面积m20.0550.055当量直径m0.260.26单个送风口风量0.1320.132风口个数11送风口尺寸275×200275×200实际风速1.692.3Ar×10-35.45.6x/ds2727贴附长度m7.217.22校核高度m3.143.15房间一层的气流组织计算表如下表5-10一层各房间风量及气流组织计算表房间1～1213～26酒吧冷负荷W117284428800湿负荷g/s0.060.061.5热湿比195351406719200进深m888开间m4416高度m3.23.23.2总送风量（m3/s）0.0930.0612.3射程m777送风温差0C99.69.6送风速度m/s33374 本科毕业设计正文换气次数989风口面积m20.0550.0550.99当量直径m0.260.260.26单个送风口风量0.1320.1320.132风口个数112送风口尺寸275×200275×200275×200实际风速1.71.12Ar×10-35.45.45.6x/ds272728贴附长度m7.217.227.38校核高度m3.143.143.1874 本科毕业设计正文6风管的布置及水力计算空气的输送与分配是整个空调系统设计的重要组成部分。经过处理的送风要通过风道送到各个房间，而空调房间的送风量，送风速度能否达到要求，完全取决于风道系统内的压力分布及风机的工作状态。所以风道设计直接影响空调房间的气流组织和空调效果。并以此管网计算其风管的最不利环路的阻力，根据此阻力选择合适的通风机。6.1风管水力计算概述风管阻力计算主要步骤如下：1.绘制系统轴测注各段的长度和风量。2.选定最不利环节（一般是指最长或局部构件最多的分支管路）。3.选定流速，确定断面尺寸。4.计算各管段的单位长度摩擦阻力Rm和局部阻力Z。计算应丛最不利的环节开始。
5.计算各段的总阻力，并检查并联管路的阻力平衡情况。6.根据系统总阻力和总风量选择风机。在低速风管系统中，有最大流速的规定，假定送风主管：6.0m/s，水平送风支管：5.0m/s，在设计中应使假定和实际风速不超过最大风速。风管内空气流动阻力主要包括摩擦阻力和局部阻力，下面分别分析这两个方面如何进行阻力计算：1.摩擦阻力摩擦阻力主要是发生在流动的空气与风道内壁之间，摩擦阻力计算公式是：Pa其中,λ－摩擦阻力系数；De－风道当量直径，m；L－风道长度，m；V－风道内空气平均流速，m/s；ρ－空气密度，kg/m3。一般情况下空调空气流动都在紊流过渡区，沿程阻力系数λ主要用下面超越方程式进行迭代计算：74 本科毕业设计正文其中,K—风道的粗糙度，mm,取0.15mm；De—量直径，m；Re－雷诺数。矩形的当量直径De由下面公式计算：其中，a，b－为矩形风道的边长，m。由于矩形风管用圆形风管的方法计算，其阻力大小有一定的偏差，按文献[3]计算风管阻力的方法，给出一个形状系数m进行修正，其计算式为：其中，n=a/b；摩擦阻力则应为：Rm=mR′在风道系统中总是要安装一些特别的管件用以调节风管内的风速或调整风管内的风压、流量、流动方向等。典型的管件如弯头、三通、渐缩管、调节阀、风口等。这些管件的引起的局部阻力按下式计算：其中，ξ－局部阻力系数；v－与ξ相对应的断面空气流速，m/s；ρ－空气密度，kg/m3。在计算风管阻力时可以用静压复得法、全压损失直接计算法，但本设计采用假定流速法。全部选用钢板制矩形风管。表6-1各风道风速表风速/（m/s）低速风道推荐风速最大风速居住公共居住公共新风入口2.52.54.04.5风机入口3.54.04.55.0风机出口5~86.5~108.57.5~11主风道3.5~4.55~6.54~65.5~8.0水平支风道3.03.0~4.53.5~4.04.0~6.5垂直支风道2.53.0~3.53.25~4.04.0~6.0送风口1~21.5~3.52.0~3.03.0~5.074 本科毕业设计正文6.2各层风管布置及水力计算1.绘制轴测图，如图所示:四层风管轴测图2.选定最不利环路，逐段计算摩擦阻力和局部阻力。3.选定流速，确定断面尺寸。4.计算各管段的单位长度摩擦阻力Rm和局部阻力Z。计算应从最不利的环节开始。以四层风管计算为例管段18—17：（新风量L=60m3/h，管长为5.4米，假定流速为3m/s）沿程阻力部分：新风量为60m3/h，假定流速为3m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=60/(3×3600)=0.0056m2查得尺寸为120×120mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=60/3600/(0.12×0.12)=1.16m/s此时的比摩阻为0.6Pa/m，管段18—17的沿程阻力为：z1=5.4×0.6=3.24Pa。局部阻力部分：90º矩形弯头：查文献，该局部阻力系数为0.6。管段18—17的局部阻力z2=0.2×1.2×1.16×1.16/2=1.44Pa管段18—17的总阻力为Z=z1+z2=4.68Pa管段16—17:（新风量L=120m3/h，管长为1米，假定流速为3m/s）沿程阻力部分：新风量为120m3/h，假定流速为3m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=120/(3×3600)=0.011m2查得尺寸为120×120mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=120/3600/(0.12×0.12)=2.31m/s.此时的比摩阻为0.84Pa/m，管段16—17的沿程阻力为：z1=6.6×0.84=5.54Pa。局部阻力部分：若将该局部管段看成是四通，则该局部阻力系数为0。管段16—17的局部阻力z2=0管段16—17的总阻力为Z=z1+z2=5.54Pa管段15—16：（新风量L=180m3/h，管长为1米，假定流速为4m/s）沿程阻力部分：新风量为180m3/h，假定流速为4m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=180/(4×3600)=0.0125m2查得尺寸为120×120mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=120/3600/(0.12×0.12)=3.47m/s.5此时的比摩阻为1.76Pa/m，管段9—10的沿程阻力为：z1=1×1.76=1.76Pa。74 本科毕业设计正文局部阻力部分：若将该局部阻力管段看成是四通，则局部阻力系数为0管段15—16的局部阻力z2=0管段15—16的总阻力为Z=z1+z2=1.76Pa管段14—15：（新风量L=240m3/h，管长为6.6米，假定流速为5m/s）沿程阻力部分：新风量为240m3/h，假定流速为5m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=240/(4×3600)=0.013m2查得尺寸为120×120mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=240/3600/(0.12×0.12)=4.63m/s.此时的比摩阻为3Pa/m，管段8—9的沿程阻力为：z1=6.6×3=19.80Pa。局部阻力部分：局部阻力构件按四通计算，ζ=0，因此。管段14—15的局部阻力z2=0管段14—15的总阻力为Z=z1+z2=19.80Pa管段13—14：（新风量L=300m3/h，管长为1米，假定流速为3m/s）沿程阻力部分：新风量为300m3/h，假定流速为3m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=300/(4×3600)=0.028m2查得尺寸为250×120mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=300/3600/(0.25×0.12)=3.33m/s,此时的比摩阻为0.81Pa/m，管段13—14的沿程阻力为：z1=1×0.81=0.81Pa。局部阻力部分：渐缩管：根据α=15º，得ζ=0.40。管段13—14的局部阻力z2=0.4×1.2×3.3×3.3/2=2Pa管段13—14的总阻力为Z=z1+z2=2.8Pa管段12—13：（新风量L=360m3/h，管长为6.6米，假定流速为3.5m/s）沿程阻力部分：新风量为360m3/h，假定流速为3.5m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=1536/(4×3600)=0.028m2尺寸为250×120mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=1536/3600/(0.32×0.32)=3.3m/s.此时的比摩阻为1.14Pa/m，管段12—13的沿程阻力为：z1=6.6×1.14=7.52Pa。局部阻力部分：将局部阻力构件看成矩形四通，则ζ=0管段12—13的局部阻力z2=0Pa管段12—13的总阻力为Z=z1+z2=7.52Pa管段11—12：（新风量L=420m3/h，管长为1米，假定流速为4m/s）沿程阻力部分：新风量为420m3/h，假定流速为4m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=1596/(4×3600)=0.029m274 本科毕业设计正文尺寸为250×120mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=1596/3600/(0.25×0.12)=3.89m/s.此时的比摩阻为1.47Pa/m，管段11—12的沿程阻力为：z1=1×1.47=1.47Pa。局部阻力部分：将局部阻力构件看成矩形四通，则ζ=0.管段11—12的局部阻力z2=0管段11—12的总阻力为Z=z1+z2=1.47Pa管段10—11：（新风量L=480m3/h，管长为6.6米，假定流速为4m/s）沿程阻力部分：新风量为1764m3/h，假定流速为4.5m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=480/(4×3600)=0.03m2尺寸为250×120mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=480/3600/(0.25×0.12)=4.4m/s.此时的比摩阻为1.9Pa/m，管段4—5的沿程阻力为：z1=6.6×1.9=12.54Pa。局部阻力部分：若将局部阻力构件看成矩形四通，则ζ=0.管段10-11的局部阻力z2=0Pa管段10-11的总阻力为Z=z1+z2=12.54Pa管段9—10：（新风量L=540m3/h，管长为1米，假定流速为3m/s）沿程阻力部分：新风量为540m3/h，假定流速为3m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=540/(4×3600)=0.05m2尺寸为250×200mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=540/3600/(0.25×0.2)=3.0m/s.此时的比摩阻为0.62Pa/m，管段9—10的沿程阻力为：z1=1×0.62=0.62Pa。局部阻力部分：渐缩管：根据A1/A2=0.6，得ζ=0.20。管段9—10的局部阻力z2=0.2×1.2×3.0×3.0/2=1.08Pa管段9—10的总阻力为Z=z1+z2=1.74Pa管段8—9：（新风量L=540m3/h，管长为6.6米，假定流速为3.5m/s）沿程阻力部分：新风量为540m3/h，假定流速为3.5m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=540/(4×3600)=0.048m2尺寸为250×200mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=540/3600/(0.25×0.2)=3.3m/s.此时的比摩阻为0.7Pa/m，管段6—7的沿程阻力为：z1=6.6×0.7=4.62Pa。局部阻力部分：将此管段的局部阻力看成矩形四通，则ζ=0.管段8—9的局部阻力z2=0管段8—9的总阻力为Z=z1+z2=4.62Pa管段7—8：（新风量L=660m3/h，管长为1米，假定流速为4m/s）沿程阻力部分：新风量为660m3/h，假定流速为4m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=660/(4×3600)=0.046m274 本科毕业设计正文查得尺寸为250×200mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=660/3600/(0.25×0.2)=3.7m/s.此时的比摩阻为0.9Pa/m，管段7—8的沿程阻力为：z1=1*0.9=0.9Pa。局部阻力部分：若将局部阻力构件看成矩形四通，则ζ=0.段7—8的局部阻力z2=0管段7—8的总阻力为Z=z1+z2=0.9Pa管段6—7：（新风量L=720m3/h，管长为6.6米，假定流速为3.5m/s）沿程阻力部分：新风量为720m3/h，假定流速为3.5m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=720/(6×3600)=0.057m2查得尺寸为250×250mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=720/3600/(0.25×0.25)=3.2m/s.此时的比摩阻为0.6Pa/m，管段6—7的沿程阻力为：z1=6.6×0.6=3.96Pa。局部阻力部分：渐缩管：根据A1/A2=0.8，得ζ=0.1。管段6—7的局部阻力z2=0.1×1.2×3.2×3.2/2=0.61Pa管段6—7的总阻力为Z=z1+z2=4.57Pa管段5—6：（新风量L=780m3/h，管长为1米，假定流速为3.5m/s）沿程阻力部分：新风量为720m3/h，假定流速为3.5m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=780/(6×3600)=0.062m2查得尺寸为250×250mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=720/3600/(0.25×0.25)=3.2m/s.此时的比摩阻为0.7Pa/m，管段5—6的沿程阻力为：z1=1×0.7=0.7Pa。局部阻力部分：将局部阻力构件看成矩形四通，则ζ=0管段5—6的局部阻力z2=0Pa管段5—6的总阻力为Z=z1+z2=0.7Pa管段4—5：（新风量L=840m3/h，管长为6.6米，假定流速为4m/s）沿程阻力部分：新风量为840m3/h，假定流速为4m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=780/(4×3600)=0.058m2查得尺寸为250×250mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=780/3600/(0.25×0.25)=3.47m/s.此时的比摩阻为0.81Pa/m，管段4—5的沿程阻力为：z1=6.6×0.81=3.96Pa。局部阻力部分：若将此管段的局部阻力构件看成是矩形四通，则ζ=0.管段4—5的局部阻力z2=0管段4—5的总阻力为Z=z1+z2=3.96Pa管段3—4：（新风量L=900m3/h，管长为1米，假定流速为4m/s）沿程阻力部分：新风量为900m3/h74 本科毕业设计正文，假定流速为4m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=900/(6×3600)=0.063m2查得尺寸为250×250mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=900/3600/(0.25×0.25)=4m/s.此时的比摩阻为0.89Pa/m，管段3—4的沿程阻力为：z1=1×0.89=0.89Pa。局部阻力部分：矩形三通：ζ=1.4管段3—4的局部阻力z2=1.4×1.2×4×4/2=13.44Pa管段3—4的总阻力为Z=z1+z2=14.33Pa管段2—3：（新风量L=1380m3/h，管长为6.5米，假定流速为4m/s）沿程阻力部分：新风量为1380m3/h，假定流速为4m/s，则算得风道断面尺寸为：F=新风量/假定流速/3600=720/(6×3600)=0.096m2查得尺寸为400×250mm，这时的实际流速=新风量/3600/实际面积=720/3600/(0.25×0.25)=3.83m/s.此时的比摩阻为0.63Pa/m，管段2—3的沿程阻力为：z1=6.5×0.63=3.96Pa。局部阻力部分：渐缩管：根据A1/A2=0.6，得ζ=0.2。矩形三通：ζ=1.4管段2—3的局部阻力z2=1.6×1.2×3.8×3.8/2=14.11Pa管段2—3的总阻力为Z=z1+z2=18.20Pa管段4’-1—2：风口尺寸选用400×250mm，沿程阻力部分：管段4’-1—2的沿程阻力为：z1=9.5×0.63=5.99Pa。局部阻力部分：90º矩形弯头：查文献，该局部阻力系数为0.6管段4’-1—2的局部阻力z2=1.2×1.2×3.8×3.8/2=10.4Pa管段4’-1—2的总阻力为Z=z1+z2=16.4Pa总阻力：该层的最不利环路的总阻力为前计算所有的阻力之和，其值为121.5Pa。四层与六层房间布置与五层相同，因此其风口布置以及水力计算也与五层相同。表6-2三、四、五、六层风管路阻力计算表管路风量m3/h长度m规格mm风速m/s沿程阻力系数Pa/m沿程阻力Pa19-20605.4120×1201.160.63.2418-191201120×1202.310.840.8417-182401160×1203.471.761.7616-173606.6160×1205.21319.8015-164801250×2002.670.810.4614-156006.6250×2003.331.140.5213-147201250×2004.000.520.5212-138406.6320×1604.561.49.2411-129601400×2502.670.360.3674 本科毕业设计正文10-1110806.6400×2503.000.463.049-1012001400×2503.330.550.558-913206.6400×2503.670.674.427-814401400×2502.540.250.256-717004.4400×4003.000.351.545-617602.0400×4003.100.370.744-518201.0400×4003.210.390.393-419801.7500×4002.750.190.322-321405500×4002.970.271.354’-1-2214011.8500×4002.970.273.19表6-3三、四、五、六层风管路阻力计算表管路动压Pa风道段面尺寸m2局部阻力系数ζ局部阻力Pa总阻力Pa备注19-202.400.01440.61.444.68弯头18-193.500.014400.005.54矩形四通17-187.230.019200.001.76矩形四通16-1712.860.019200.0019.80矩形四通15-165.000.05000.42.002.81渐缩管14-156.670.050000.007.52矩形四通13-149.070.050000.001.47矩形四通12-1311.850.051200.0012.54矩形四通11-125.400.10000.21.081.70渐缩管10-116.670.100000.004.62矩形四通9-108.070.100000.000.90矩形四通缩8-96.140.10000.10.614.57渐缩管7-87.780.100000.000.70矩形四通6-79.100.160000.005.35矩形四通5-69.600.16001.413.4414.33矩形三通4-58.820.16001.614.1118.20矩形三通渐缩管3-48.820.20000.610.416.4弯头2-35.300.20005.830.7432.09矩形三通4’-1-25.300.20005.830.7433.93矩形三通，弯头表6-4一层风管路阻力计算表管路风量m3/h长度m规格mm风速m/s沿程阻力系数Pa/m沿程阻力Pa74 本科毕业设计正文P～q601120×1201.160.60.60o～p1204120×1202.310.843.36m～o1804120×1203.471.767.04n～m2404120×1204.63312.00k～m3004250×1202.780.813.24j～k3604250×1203.331.144.56i～j4204250×1203.891.475.88h～i4804250×1204.441.97.60g～h5404250×2003.000.622.48f～g6004250×2003.330.72.80e～f6604250×2003.670.93.60d～e7204250×2503.200.62.40c～d13208.12500×2502.930.72.84b～c19208500×2504.270.815.76a～b25200.05500×3204.380.890.041'～a25208.25500×3204.380.635.78表6-5一层风管路阻力计算表管路动压Pa风道段面尺寸m2局部阻力系数ζ局部阻力Pa总阻力Pa备注p～q2.400.00560.40.961.56弯头o～p3.500.0111.44.908.26矩形三通m～o7.230.0131.410.1317.17矩形三通n～m12.860.0131.418.0030.00矩形三通k～m5.000.0281.89.0012.24矩形三通渐缩管j～k6.670.0291.49.3313.89矩形三通i～j9.070.0291.412.7018.58矩形三通h～i11.850.0291.416.5924.19矩形三通g～h5.400.051.47.5610.04矩形三通渐缩管f～g6.670.0481.49.3312.13矩形三通e～f8.070.0461.411.2914.89矩形三通d～e6.140.0571.59.2211.62渐缩管矩形三通c～d5.000.1221.47.009.84渐缩管矩形三通b～c11.600.1191.416.2422.00矩形三通74 本科毕业设计正文a～b12.100.1561.416.9416.98渐缩管矩形三通1'～a12.100.1561.619.3625.14矩形三通渐缩管总阻力：该层的最不利环路的总阻力为前计算所有的阻力之和，其值为248.53Pa。7水系统的管路设计计算7.1计算要点流体输配官网水力计算的主要目的是根据要求的流量分配，确定管网的各段管径（断面尺寸）和阻力，求得管网特性曲线，为匹配管网动力设备准备好条件，进而确定动力设备（风机、泵等）的型号和动力消耗。本次的水力计算采用假定流速法。假定流速法的特点是，先按技术经济要求选定管内流速，再结合所需输送的流量，确定管道断面尺寸，进而计算管道阻力，得出需要的动力。假定流速法适用于动力未知的情况。具体步骤如下：（1）绘制管网轴测图，对各管段进行编号，标出长度和流量，确定最不利环路。（2）合理确定最不利环路各管段的管内流体速度。（3）根据各管段的流量和确定的流速，确定最不利环路各管段的断面尺寸。（4）计算最不利环路各管段的阻力。（5）平衡并联管路，这是保证流量按要求分配的关键。（6）计算管网的总阻力，求取管网特性曲线。（7）根据管网特性曲线，所要求输送的总量以及所输送流体的种类、性质等诸因素，综合考虑为管网匹配动力设备，确定动力设备所需的参数。首先初步估算以确定供回水管布管方式。然后根据工程设计上采用的数值：～，；,；,；，。用这种假定流速法，去查管道水力计算表得管径和比摩阻[5]。74 本科毕业设计正文7.2供水管水力计算沿程阻力部分管段17~18:；；查文献[5]得到公称管径为；；。这时实际流速为：。相应动压为34；沿程阻力：。管段16-17：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：。相应动压为398；沿程阻力：。管段15-16：；；74 本科毕业设计正文查文献[5]得到公称管径为；；这时实际流速为：；相应动压为398；沿程阻力：。管段14-15：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为503；沿程阻力：。管段13-14：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为322.4；沿程阻力：。管段12-13：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为464；74 本科毕业设计正文沿程阻力：。管段11-12：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为632；沿程阻力：。管段10-11：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为307；沿程阻力：。管段9-10：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为389；沿程阻力：。管段8-9：；74 本科毕业设计正文；查文献[5]得到公称管径为；；这时实际流速为：；相应动压为480；沿程阻力：。管段7-8：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为581；沿程阻力：。管段6-7：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为625；沿程阻力：。管段5-6：；；查文献[5]得到公称管径为；；；74 本科毕业设计正文这时实际流速为：；相应动压为671；沿程阻力：。管段4-5：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为719；沿程阻力：。管段3-4：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为315；沿程阻力：。管段2-3：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为507；沿程阻力：。74 本科毕业设计正文管段1-2：；；查文献[5]得到公称管径为；；；这时实际流速为：；相应动压为507；沿程阻力：。局部阻力部分管段17~18（1）90°弯头，查得；（2）闸阀：；（3）三通：；管段16-17，管段14-15，管段11-12（1）闸阀：（2）突然缩小：管段15-16，管段12-13，管段10-11，管段9-10，管段8-9，管段7-8（1）闸阀：管段6-7，管段5-6（1）三通：（2）闸阀：管段4-5（1）三通：（2）闸阀：（3）突然缩小：74 本科毕业设计正文管段3-4，管段2-3（1）闸阀：（2）三通：管段1-2（1）闸阀：（2）弯头：表7-1四层、五层最不利管路计算表Ⅰ管段编号17～1816～1715～1613～1412～1311～1210～119～10热量0.973.294.946.598.239.8811.5213.18流量0.0460.1570.2360.3150.3490.4270.5510.63速度0.290.940.780.930.750.941.040.68比摩阻0.2842.341.091.330.7481.131.350.43管径1515202025252532实际速率0.260.890.751.000.800.961.120.78管长5.85.22.495.22.495.22.495.2沿程阻力1.6512.172.716.921.865.883.362.24动压34.52398.13283.43503.88322.48464.37632.06307.54局部阻力系数0.360.2730000.360.271.50.271.50.271.50.271.53.630002.131.772.131.77局部阻力16040001678159116781591总阻力3734244020408382497235124972351总阻力13900表7-2四层、五层最不利管路计算表Ⅱ管段编号8～97～86～75～64～53～42～31～2热量16.418.118.819.420.1420.8226.4426.44流量0.7090.7880.8670.8990.9320.9640.9961.265速度0.981.081.121.161.200.791.011.01比摩阻0.630.780.780.860.950.470.760.7674 本科毕业设计正文管径3232323232404040实际速率0.981.081.121.161.200.791.011.01管长5.22.495.22.495.22.495.515.9沿程阻力3.281.944.062.144.941.174.1812.08动压480.54581.45625.72671.61719.12314.68507.25507.25局部阻力系数0.360.2730000.360.271.50.271.50.271.50.271.53.630002.131.771.771.77局部阻力16040001678159116781591总阻力3734244020408382497235124972351总阻力13900表7-3三层、六层最不利管路计算表Ⅰ管段编号17～1816～1715～1613～1412～1311～1210～119～10热量0.973.294.946.598.239.8811.5213.18流量0.0460.1570.2360.3150.3490.4270.5510.63速度0.290.940.780.930.750.941.040.68比摩阻0.2842.341.091.330.7481.131.350.43管径1515202025252532实际速率0.260.890.751.000.800.961.120.78管长5.85.22.495.22.495.22.495.2沿程阻力1.6512.172.716.921.865.883.362.24动压34.52398.13283.43503.88322.48464.37632.06307.54局部阻力系数0.360.2730000.360.271.50.271.50.271.50.271.53.630002.131.772.131.77局部阻力16040001678159116781591总阻力3734244020408382497235124972351总阻力13900表7-4三层、六层最不利管路计算表Ⅱ74 本科毕业设计正文管段编号17～1816～1715～1613～1412～1311～1210～119～10热量0.973.294.946.598.239.8811.5213.18流量0.0460.1570.2360.3150.3490.4270.5510.63速度0.290.940.780.930.750.941.040.68比摩阻0.2842.341.091.330.7481.131.350.43管径1515202025252532实际速率0.260.890.751.000.800.961.120.78管长5.85.22.495.22.495.22.495.2沿程阻力1.6512.172.716.921.865.883.362.24动压34.52398.13283.43503.88322.48464.37632.06307.54局部阻力系数0.360.2730000.360.271.50.271.50.271.50.271.53.630002.131.772.131.77局部阻力16040001678159116781591总阻力3734244020408382497235124972351总阻力13900表7-5一层最不利管路计算表管段编号1～22～33～44～55～66～77～88～99～1010～1111～12热量6.47512.9517.5522.1524.1626.4929.2131.9334.2985142.51流量0.3090.6190.8381.0581.1541.2651.3951.5251.6384.0606.808速度0.790.910.790.980.980.980.90.90.91.041.26比摩阻0.4220.3860.2290.340.340.340.2170.2170.2170.1660.188管径2025323232324040407080实际速率0.9851.2611.0431.3161.4361.5741.1111.2141.3041.0561.35574 本科毕业设计正文管长10.58.6812.54.597.235.666.9514.4711.514.47沿程阻力4.4313.3502.8631.5612.4581.9241.4971.0853.1401.9110.840动压48579554486610311239617737850557918局部阻力系数0.260.270000000000.520.270.530000000000.79局部阻力257000000000725总阻力46883350286315612458192414971085314019111566总阻力26043表7-6一层其他管路计算表管段编号ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧⅨ热量2.362.722.722.332.012.014.64.66.475流量0.1130.1300.1300.1110.0960.0960.2200.2200.309速度0.500.750.50.50.50.990.990.990.79比摩阻0.2750.5640.2750.2750.2750.940.940.940.422管径151515151515151520实际速率0.6380.7360.7360.6300.5440.5441.2441.2440.985管长2.82.82.82.81.670.791.071.070.7沿程阻力0.7701.5790.7700.7700.4590.7431.0061.0060.295动压203270270198147147773773485局部阻力系数1.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.771.771.771.771.771.771.771.771.77局部阻力3614794793512622621370137085974 本科毕业设计正文管段总阻力11312058124911217211004237623761154总阻力26043+13189=39232表7-7二层水力计算表主管段ⅠⅡⅢⅣ其他管段ⅠⅡⅢⅣⅤ热量4.879.7417.3324.06热量4.874.23.394.012.72流量0.2330.4650.8281.149流量0.2330.2010.1620.1920.130速度0.990.760.790.98速度0.990.990.990.990.50比摩阻0.940.2790.2290.34比摩阻0.940.940.940.940.275管径15253232管径1515151515实际速率1.3170.9481.0301.430实际速率1.3171.1360.9171.0850.736管长5.085.757.636.78管长2.925.082.925.082.92沿程阻力4.7751.6041.7472.305沿程阻力2.7454.7752.7454.7750.803动压867.4449.7530.31022.2动压867.4645.1420.3588.1270.6局部阻力系数1.50.27000.260.27局部阻力系数1.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.77000.531.771.771.771.771.77局部阻力153500542局部阻力153511427441041479总阻力6310160417472847总阻力42805917348958161282总阻力332937.3回水管水力计算表表7-8四层、五层回水管水力计算表管段编号1～22～33～44～55～66～77～88～99～1010～1111～12热量2.365.087.810.1314.1518.7523.3529.8336.396.21153.7274 本科毕业设计正文流量0.1130.2430.3730.4840.6760.8961.1151.4251.7344.5967.343速度0.50.990.610.761.060.880.980.901.21.171.35比摩阻0.2750.940.1880.2790.5070.2820.340.2170.3610.2050.213管径1515252525323240407080实际速率0.6381.3740.7590.9861.3781.1141.3881.1351.3811.1951.462管长7.536.875.76.984.6412.468.6710.5478.412.983.5沿程阻力2.0716.4581.0721.9472.3523.5142.9482.28728.3022.6610.746动压2039432884869496209626439537131,068局部阻力系数0.260.270000000000.780.270.530000000001.05局部阻力1080000000001,122总阻力2,1796,4581,0721,9472,3523,5142,9482,28728,3022,6611,867总阻力55587表7-9四层、五层回水管其他管段水力计算表管段编号ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧⅨ热量2.722.722.332.012.014.64.66.4756.475流量0.1300.1300.1110.0960.0960.2200.2200.3090.309速度0.750.750.50.50.50.990.990.790.79比摩阻0.5640.5640.2750.2750.2750.940.940.4220.422管径151515151515152020实际速率0.7360.7360.6300.5440.5441.2441.2440.9850.985管长2.532.532.531.391.060.790.880.430.4374 本科毕业设计正文沿程阻力1.4271.4270.6960.3820.2920.7430.8270.1810.181动压270270198147147773773485485局部阻力系数1.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.771.771.771.771.771.771.771.771.77局部阻力47947935126226213701370859859管段总阻力1906190610476445532112219710401040总阻力55587+12445=68032表7-10三层、六层回水管水力计算表管段编号ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧⅨ热量6.02512.0524.126.1628.2132.8137.4147.4657.51流量0.2880.5761.1511.2501.3481.5671.7872.2672.747速度0.790.910.980.980.90.91.20.950.95比摩阻0.4220.3860.340.340.2170.2170.3610.5170.517管径202532324040405050实际速率0.9171.1731.4321.5551.0731.2481.4231.1551.400管长3.1210.486.357.465.281011.1410.4872.63沿程阻力1.3174.0452.1592.5361.1462.1704.0225.41837.550动压4206881,0251,2085757781,012667979局部阻力系数1.50.2700000000.520.271.7700000000.79局部阻力7440000000774总阻力2,0604,0452,1592,5361,1462,1704,0225,41838,32474 本科毕业设计正文总阻力61880表7-11三层、六层回水管其他管段水力计算表管段编号ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧⅨⅩⅪ热量6.0256.0256.0252.0552.0554.64.65.0255.0255.0255.025流量0.2880.2880.2880.0980.0980.2200.2200.2400.2400.2400.240速度0.790.790.790.50.50.990.990.990.990.990.99比摩阻0.4220.4220.4220.2750.2750.940.940.940.940.940.94管径2020201515151515151515实际速率0.9170.9170.9170.5560.5561.2441.2441.3591.3591.3591.359管长3.121.043.120.790.790.860.861.522.521.522.52沿程阻力1.3170.4391.3170.2170.2170.8080.8081.4292.3691.4292.369动压420420420154154774774923923923923局部阻力系数1.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.771.771.771.771.771.771.771.771.771.771.77局部阻力7447447442732731,3701,3701,6351,6351,6351,635总阻力2,0601,1822,0604914912,1782,1783,0634,0033,0634,003总阻力61880+24774=86654表7-12二层回水管水力计算表主管段ⅠⅡⅢⅣ其他管段ⅠⅡⅢⅣⅤ热量4.016.7314.3224.06热量2.723.394.24.874.8774 本科毕业设计正文流量0.1920.3210.6841.149流量0.1300.1620.2010.2330.233速度0.990.791.060.98速度0.750.750.990.990.99比摩阻0.940.4220.5070.34比摩阻0.5640.5640.940.940.94管径15202532管径1515151515实际速率1.0851.0241.3941.430实际速率0.7360.9171.1361.3171.317管长5.337.535.828.42管长3.073.075.283.075.28沿程阻力5.0103.1782.9419.663沿程阻力1.7311.7314.9632.8864.963动压5885249721,022动压270420645867867局部阻力系数1.50.27000.780.27局部阻力系数1.50.271.50.271.50.271.50.271.50.271.77001.051.771.771.771.771.77局部阻力1,041001,073局部阻力4797441,1421,5351,535总阻力6,0513,1782,94110,736总阻力2,2102,4756,1054,4216,49874 本科毕业设计正文8水系统的设备和附件选取8.1水泵的选取水泵扬程：式中：——系数，=1.1～1.2；——设备的阻力损失；——水系统的沿程阻力和局部阻力损失；由以上的水力计算得到最不利管路的总阻力为，;作为水泵的扬程，则还要在以上数值上加上风机盘管机组的阻力（约等于2）和控制阀的阻力（约等于4），最后所需要的水泵其扬程为：H=17.32+2+4=23.32m取大约8%的余量，最后选定的水泵扬程25m选择2台IS200-150-315型水泵与1台IS150-125-315型水泵并联使用。其性能参数如下：表8-1水泵选择表泵型号转速n(r/min)流量G()扬程H(m)数量IS150-125-3151450200321IS200-150-31514504003228.2膨胀水箱的选取当空调水系统为闭式系统时，为使系统中的水因温度变化为引起的体积膨胀给予余地，以及有利于系统中空气的排除，在管路中应连接膨胀水箱。为保证在机械循环系统中，膨胀水箱应接在水泵的吸入侧，水箱标高应至少高出系统最高点1。膨胀水箱的容积是由系统中水容量和最大的水温变化幅度决定的，可由下式计算：式中——膨胀管有效容积，即从信号管到溢流管之间高差内的容积；——水的体积膨胀系数，=0.0006;——最大的水温变化值，45－6＝39（℃）；——膨胀水箱的水容量，即系统中管道和设备内总容水量，查得=1.3所以，。选择方形膨胀水箱THX-1型。74 本科毕业设计正文表8-2膨胀水箱的规格尺寸及配管的公称直径水箱形式型号公称容积有效容积外形尺寸水箱配管的公称直径水箱自重高溢流管排水管膨胀管信号管循环管方形10.50.619009009004032252020156.3(查于文献[2])8.3冷水机组的选取所有冷量和为，查设计手册对制冷机组选型。选择吉荣的产品，两台,其具体参数汇总于下表8-3制冷机组的选取型号冷量压缩机蒸发器冷凝器体积输出功率输入电流最大电流启动电流水流量水路压降水容量水流量水路压降水容量长宽高24057.6111.3127.936441.3752.25546.6338.820290085013008.4冷却塔的选取制冷剂冷凝器冷却水通过冷却塔，将热量散发给大气，并保持冷却水系统的正常循环，为此，管路系统布置时应注意一下几点：1）冷却塔下方不另设水池时，冷却塔应自带盛水盘。盛水盘应有一定的盛水量，并设有自动控制的补水管、溢水管和排污管。2）多台冷却塔并联时，为防止并联管路阻力不均匀，水量分配不均匀，以致不能发挥每个冷却塔的冷却效率以及水池的漏流现象，各进水管上设阀门，借以调节进水量；同时在各冷却塔的底池之间，用与进水干管相同管径的均压管连接。3）为使出水量均衡，出水干管宜采用比进水干管大2号的集管，并用45度弯管与冷却塔各出水管连接。74 本科毕业设计正文8.5新风机组的选取由于二层部分采用全空气系统，所以在此对新风机组进行选型。二层大餐厅为26570。根据风量进行选型,选用吉荣空调设备公司的FPX-W系列新风空气处理机。表8-4新风机组选型（1）机组主要性能过滤、表冷器风量冷量水量迎风面积水压降管径FPX340W30000268.526.112.8226.32.5表8-4新风机组选型（2）送风机体积风机转速余压功率长宽高2A18-18A87045011.22150×2150×175074 本科毕业设计正文9隔振消声保温9.1隔振隔振设计包括设备的基础隔振和管道隔振。空调系统的噪声除了通过空气传播到室内外，还能通过建筑物的结构和基础进行传播。例如转动的风机和压缩机所产生的振动，可直接传给基础，以弹性波的形式，由机器基础研房屋机构传到室内，又以噪声的形式出现，称为固体声。可以用非刚性连接，来削弱有机器传给基础的振动，即在振源和基础之间设避震构件，如弹簧避震器、橡皮、软木等，是振动得以衰减[1]。通风机，空调机组，热泵均做防震处理。把设备安装在混凝土板上，用防震材料支撑该板，防震材料采用生软木，混凝土板的重量为设备重量的2~3倍，其尺寸应该比设备的底座大50%以上，而且必须使设备的中心于混凝土板的重心小于30cm。9.2消声空调系统的主要噪声源是通风机。通风机的噪声大小和叶片形式、片数、风量、风压等因素有关。风机噪声是由叶片驱动空气产生的湍流引起的宽频带气流噪声，以及相应的旋转噪声所组成。空调系统出了风机为主噪声源外，风道内气流流速、压力的变化，以及管壁和管内障碍物也会引起气流噪声。在高速风道中，这种噪声不容忽视。除此之外，还有电动机和空调设备噪声。噪声的消除主要采用消声器。消声器是由吸声材料按不同的消声原理设计而成的。除了在风道上采用消声器之外，在风管末端送风口上，也可有效的设置消声构件，并与风口相结合，称为各种形式的笑声风口。9.3保温制冷系统在吹污、试压、试漏合格后，即可进行保温工作。凡是从调节阀至压缩机吸入口前在蒸发压力下工作的设备和管道，以及冷冻水或盐水管路均需保温。保温材料、保温厚度按设计要求进行。常用的保温材料有珍珠岩、玻璃棉、矿矿渣棉、膨胀蛭石、泡沫塑料等。保温层厚度若设计无规定时，建议对所有低压管道采用50mm，低压设备采用100mm。管道、设备保温前，应除锈，外刷防锈油漆两道。74 本科毕业设计正文10制冷机房的布置一些具体布置细节如下：1）制冷机房的主机和辅助设备及水泵分间布置；2）需预留大型设备的安装和维修进出用的空洞；3）在氨制冷机房应设置两个互相远离的对外出口；4）氨制冷机房的电源开关，应布置在外门的附近，发生事故时应能立即切断电源；5）氨制冷机房还要保证每小时不小于3次的机械通风和每小时不少于7次的事故排风设施；6）必须考虑在某一端预留清洗和更换冷凝器和蒸发器的必要距离；7）氨制冷机房的净空高度要大于等于4.8m[6]。表10-1设备布置间距项目间距/m主要通道和操作通道宽度制冷机突出部位和配电盘之间制冷机突出部位相互间制冷机与墙面之间非主要通道74 本科毕业设计小结11小结1）计算负荷时，由于只是根据经验选取了一些照明，设备的负荷，可能存在不合理之处；2）气流组织计算中。有些温差、速度和贴附长度，并未达到要求，由于误差较小就忽略了；3）对房间内空气调节系统的选择以及空调设备的布置，由于是初次进行比较复杂的系统选择，因而肯定存在不合理之处。4）在局部阻力计算时，局部阻力系数的选择，由于缺乏经验和资料，对局部阻力系数的选择相对比较简单。74 本科毕业设计小结[参考文献][1]冯玉琪，徐育标，吕关宝.新编实用空调制冷、设计、选型、调试、维修手册.广东：电子工业出版社，1997.[2]尉迟斌.实用制冷与空调工程手册.北京：机械工业出版社，2001.9.[3]赵荣义，范存养，薛殿华，钱以明.空气调节，第四版.北京：中国建筑工业出版社，2008.[4]付祥钊.流体输配管网，第二版.北京：中国建筑工业出版社，2005.[5]王增长.建筑给水排水工程，第五版.北京：中国建筑工业出版社，2005.[6]贺俊杰.制冷技术，第二版.北京：机械工业出版社，2007.8.[7]沈晋明，李洪欣．集中式全空气空调系统该如何发展[J]．暖通空调HV&AC，2007，37（5）：61～64．[8]黄翔,强天伟,武俊梅,狄育慧．蒸发冷却空调系统自动控制方案的探讨[J]．暖通空调HV&AC，2003，33（4）：109～112．[9]屈元,黄翔,狄育慧.西北地区半集中式蒸发冷却空调系统的设计[J].西安工程科技学院学报,2003,2(17):158～161.[10]李银明,黄翔．蒸发冷却与冷却吊顶相结合的半集中式空调系统的探讨[J]．流体机械，2005,33（1）：56～59．[11]HenrikKarlsson,Carl-EricHagentoft.Applicationofmodelbasedpredictivecontrolforwater-basedfloorheatinginlowenergyresidentialbuildings[J].BuildingandEnvironment,2010,26(46):556-569.[12]ChenTY.Applicationofadaptivepredictivecontroltoafloorheatingsystemwithalargethermallag.EnergyandBuildings[J],2001,34:45-51.74
