南昌墨山立交桥主桥设计-论文.pdf

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1、南昌墨山立交桥主桥设计李国清潘伟辉(江西省交通设计院南昌330002)摘要：通过对墨山立交桥主桥的设计，为我省预应力砼刚构一连续箱梁桥的设计拓展了思路，提供了一种新的桥型和设计方法。关键词：桥梁工程；预应力砼刚构一连续箱梁桥；低矮桥墩U日lJ舌2桥梁结构特点墨山立交桥位于南昌市南莲路(105国道)与上部结构采用变截面箱形梁，下部主墩采用双京九铁路墨山道口交汇处，交角为薄壁墩，墩顶与主梁固结；边跨墩顶设滑动支座，l7。3442”。根据南莲路交通量分析及桥址处现与主梁为铰接，形成连续刚构与连续梁组合体系。状，确定南莲路上跨京九铁路。立交桥由主桥、引选用这种桥型主要是从连

2、续刚构受力特点受到启桥、引道三部分组成。主桥上部结构为双幅变截面发，连续刚构中墩梁固结，桥墩的高度对结构的内刚构．连续箱梁组合体系，引桥为后张法简支小箱力和位移是有影响的，因此一般都在桥墩高度较高梁，引道两侧采用挡墙。主桥桥跨布置：左幅为的时候选用这种桥型。以利用墩身的柔度来适应结36m+58m+90m+58m。右幅为58m+90m+58m+36m；构的变形，因此主跨跨径90m连续刚构，在墩身高主桥长242m，下部薄壁墩，桩基础。度较矮的情况下，只要墩身刚度适当，温度变化及砼收缩等产生的二次内力的影响是较小的情况下，1桥型设计这种桥型的构思是可以成立的。经过多次计算

3、比较，南莲路墨山道口北端为33．Om宽城市道路，南墩身厚度从0．8m～1．2m，墩身距离从3．0～4．Om的多端为40．Om宽城市道路，而京九铁路路基宽20．22m，种组合，通过大量的计算工作，选取结构的主要内在路基范围内不能设墩。若完全一次性跨越至少要力．弯距和结构位移进行分析，主要有如下特点：160m的跨径，不但造价高，而且施工工序多，结构1．高度相同的情况下，桥墩的刚度不同所引起受力亦相对较复杂，与桥址处景观不甚协调，而预的结构内力和位移不同；随着桥墩墩身刚度的应力砼连续刚构的经济跨径为80～150m，这种桥型减少，主梁跨中截面正弯距和主梁支点截面负受力明确，

4、下部结构简洁，施工工艺成熟，工程造弯距更接近相应跨径的连续梁桥的弯距；价相对较低，近年来越来越普遍地被采用，而且不2．桥墩根部截面的负弯距随着墩身刚度的降低影响京九铁路通车，因此，预应力砼连续刚构成为而减小，跨中正弯距随着增大；首先桥型。3．桥墩墩顶的水平位移随着墩身刚度的降低而经过多种跨径方案比较，以满足京九铁路通车增大：净空的要求，同时考虑安全、经济、美观、实用的根据计算结果分析以及借鉴国内许多成功的范原则，在跨越京九铁路时，左右幅分错开布置，主例，为利用墩身的柔性的特点来适应桥梁由于荷载跨采用90m，边跨58m，次边跨36m，主跨、边跨因素引起的墩项水平位移，

5、拟定本桥的上下部结构及次边跨之比为1：0．64：0．40。如下图尺寸。这种桥型主要有以下特点：1．左右幅错开布置，利用次边跨调整：不致影响桥梁的总体美观，同时又达到了较小跨径跨越的目的；2．墩梁固结：既保留了连续梁桥的受力特点，同时又具有刚构的受力特点，墩梁固结：可避免由于体系转换而产生的二次内力：可减小由于桥下正常行车对砼浇筑的影响；可节省大吨位支座和养护费用；513．双薄璧主墩：可减小主墩墩顶的负弯距峰值；梁，在边跨不平衡段端和过墩墩顶处，将上下底板有利于主梁悬臂施工时抵抗各种不利因素对主梁内和腹板厚度加大，形成加强的框架，以起到柔性横力的影响；同时为安全施工提

6、供了可靠的保证。隔板的作用，满足受力的需要。4．墩身厚度较薄：利用墩身的柔性变位有利于在腹板与顶板、底板接头处均设置了承托，提减少温度变化、砼收缩徐变产生的二次内力；高了截面的抗扭刚度和抗弯刚度，减少了扭转剪应5．边跨和次边跨满堂支架施工：缩短了工期。力和畸变应力。桥面板在支承处的刚度加大后，吸6．适当增加顶板及翼板根部的厚度，取消了顶引了负弯距，从而减少了桥面板的跨中弯距。同时板横向预应力钢束简化了施工工序。力线过渡也比较平缓，减小了次应力。此外，利用承托提供的空间3主桥箱梁构造设计布置纵向预应力钢束，为减薄底板和顶板的厚度提预应力砼梁桥随着跨径的增大，自重荷载占

7、其供了构造上的保证。总荷载的比例较大，如何使截面构造轻型化以减轻3．2纵向预应钢束上部构造的自重，从而节省工程造价，同时还要保纵向预应力钢束是刚构一连续梁桥主要的受力证结构的安全，是拟定上部结构主要尺寸的一个主材料。为减少顶板的厚度，尽量较少顶板钢束，腹要原则。板下弯钢束参照近几年我省做了的多座预应力砼连3．1箱梁尺寸的拟定：国内外许多工程实例证明，续梁桥。“T”构负弯距钢束的以满足各悬臂施工阶段箱形截面整体性好，承受正负弯距及抗扭能力强，抵抗自重和施工荷载为主要指导思想，因此，顶板是一种经济合理的截面形式。该桥次边、边跨、中负弯距钢束比以往设计的同类桥梁有所减