300MW机组高中压缸膨胀不畅处理分析

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1、湖南电力第31卷笫2期HUNANELECTRICPOWER2011年4月doi：10．3969／j．issn．1008-0198．2011．02．018300Mw机组高中压缸膨胀不畅处理分析孙忠旭(东方汽轮机有限公司，四川德阳618000)摘要：汽轮机组高中压缸膨胀不畅，严重影响机组的安全运行。本文通过对300MW机组高中压缸膨胀不畅的处理分析，论述了机组膨胀不畅的原因、检查和自润滑改造处理过程。关键词：高中压缸；膨胀不畅；自润滑中图分类号：TK243．1文献标识码：B文章编号：1008—0198(2011)02-0057-03韶关电厂10号机组是东方汽轮机厂生产的油，造成了非常大

2、的经济损失，甚至在冷态启动过N3oo一16．7—537／537—4型，于2001年3月投产程中经常因为高中压胀差超限而打闸停机，给机组的300MW(D300H)机组，机组运行基本稳定。的安全稳定运行带来了极大的不利影响。而且由于但在2005年后开机过程中多次出现高中压缸膨胀机组从启动到带额定负荷所耗时间倍数增加，大大不畅，需要延长暖机时间方能够达到升速条件的情降低了机组的机动性，对电网负荷调节有一定影况。响。汽缸热膨胀不畅时将产生较大的热膨胀阻力，2机组概况使汽缸、轴承箱发生变形，影响动静胀差，严重威胁汽轮发电机组的安全运行。既降低了机组寿命、韶关电厂1O号机组汽轮机高中压缸内外缸

3、均经济性，又无法满足安全发电、创国际一流电力企为中分面下猫爪支承方式，外下缸通过汽缸两端猫业的需要。爪支承在两端轴承箱上。高压缸与前轴承箱之间的推(拉)力靠汽缸下半前端与前轴承箱之间的推1存在问题拉机构传递，高压缸与中间轴承箱之间的推(拉)1O号机组2005年小修后第1次启机时的数力靠猫爪下面的横向键传递。前轴承箱台板采用的值：缸温99℃，高中压缸左／右总膨胀为4．17／是传统的充油滑块式台板。汽轮机静子通过横键相对于基础保持2个固定3．2ITI1TI，高中压缸胀差0．3mm；送轴封后，缸温、点(绝对死点)，一个在中低压轴承箱基架上2号总膨胀不变，高中压缸胀差增大为0．76mm。按

4、运轴承中心线后205mm处，另一个在低压缸左右两行规程设定参数，汽轮机冲转至2000r／min暖机，侧基架上低压进汽中心线前360ITUTI处。机组启动缸温缓慢增至270℃，左、右总膨胀只有6．51Tim时，从机组膨胀示意图(图1)可以看出高中压左右，增长速度缓慢，而高中压缸胀差慢慢增大至缸、前轴承箱向前膨胀，低压缸向前、后两个方向5．0mm，且增大趋势不减，通过调整主蒸汽温度膨胀。转子相对于静子的固定点(相对死点)在和轴封蒸汽压力、温度无明显效果，高中压缸胀差中低压轴承箱内推力轴承处，机组启动时，转子由增大至5．5mill(正常范围为+6一一3mm)，为保此处向前后膨胀。证机组安

5、全，汽轮机打闸。后来机组的多次冷、温态启动过程中均出现这种高中压缸膨胀不畅的问3原因分析题，高中压缸总膨胀最终运行中稳定在22～23mill在10号机组运行中，高中压缸膨胀基本稳定(正常范围为26～28mlT1)，高中压缸胀差稳定在在23mm，减负荷还有下降趋势，胀差基本保持在2．9—3．2mln，致使机组启动时间(特别是冷态启1．91TI1TI左右，而且就地测量汽缸膨胀约为23—24动)延长为原来的2～3倍，耗费了大量的锅炉燃收稿日期：2010—09—06·57·第3l卷第2期湖南电力2011年4月排除由于管道对汽缸的作用力、力矩偏大引起汽缸跑偏的原因造成汽缸膨胀不畅的原因。4．

6、2检查前轴承箱底部纵向键、角销等间隙，满足图纸要求，没有卡涩拉毛等现象。4．3检查推拉装置各配合间隙基本正常，但是特制螺钉有轻微变形现象。4．4揭开前轴承箱后，发现台板表面锈蚀较严重，之前注入的润滑脂已经干化硬结；而且滑动面有明显卡涩拉伤处。5改造措施5．1取消前轴承箱底部传统滑块结构，采用镶嵌注：1为高中压外缸；2为高压内缸；3为推力轴泵；4为低压内膨胀石墨(复合材料，主要成分为石墨)的自润缸；5为低压外缸；6为高压胀差传感器；7为低压胀差传感器；8滑滑块，降低前轴承箱滑动面的摩擦系数。润滑剂为高中压缸绝对膨胀指示器采用固体材料，稳定性极好，不会出现润滑剂干结后造成摩擦系数成倍增

7、加，以至造成前箱滑动受阻图1机组膨胀示意图力的情况。具体实施如下：mm，说明现在的高中压缸膨胀、胀差是准确的。5．1．1更换前轴承箱底部所有滑块，并在滑块上通过对机组运行情况监视，根据机组滑销系统加工均匀排列的孔。在前箱底部滑块与台板滑块接的结构，对有可能造成高中压缸膨胀不畅的原因进触研磨检查合格后，把石墨柱镶到滑块孔内，最后行分析：将石墨柱铲平并在整个滑块面刷上防磨润滑剂。3．1高中压缸管道布置安装不合理，管道支吊架5．1．2镶嵌膨胀石墨滑块的结构如图2所示，自作用