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1、2009年8月吉林电力Aug.2009第37卷第4期(总第203期)JilinElectricPowerVo1.37No.4(Ser.No.203)200MW机组汽缸膨胀不畅原因分析及处理AnalysisandTreatmentonExpcnsionandBlockingofCyliuderin200MWUnit姜文鑫,谭勇(1.大唐长春第二热电有限责任公司,吉林长春130031;2.北京国电龙源环保工程有限公司,北京·100052)摘要:通过对大唐长春第二热电有限责任公司200Mw机组启动时高压缸胀差大,定稳定压后,负荷在12o~150Mw时5、6、7号
2、轴瓦振动超标原因分析,初步判断是由于滑销系统卡涩导致汽缸膨胀不畅所引起的结合机组大修更换了推拉装置螺栓及套筒,彻底清除轴承箱与基础台板接触面锈垢,对润滑槽进行改进,消除了滑销卡涩现象,从而解决了机组的汽缸膨胀不畅问题,消除了瓦振动超标现象。关键词:高压缸胀差;滑销系统;瓦振动中图分类号:TK263.1文献标志码:B文章编号:1009—5306(2009)04—0049—03汽轮机的胀差值直接影响转子与汽缸的相对3个汽缸与4个轴承座之间设有立销,每个轴轴向位置变化及内部动、静间隙的变化,超限会引起承座下有2只纵销,高、中压缸通过4对猫爪搭在轴高、低压轴封、隔
3、板轴封齿或叶片出口与隔板动、静承座上,并且由4对猫爪横销来保持前3个轴承座摩擦,发生大轴弯曲等事故。为了满足汽缸在几个方与高、中压缸的轴向距离。向上的膨胀要求,应采用合理的滑销系统布置,以保在前低压缸排汽口靠近低压缸中心侧地角螺栓证汽轮机与发电机的转子和定子部分与轴承座中心处的缸体与基础台板之间还装有2只横销,构成汽一致,使汽缸在加热和冷却时不发生大的应力和变缸的纵向膨胀死点。在膨胀时,以该横销为死点,高、形。下面对大唐长春第二热电有限责任公司中压缸和前低压缸向前膨胀,同时推动中箱和前箱200MW机组由于滑销系统卡涩引起汽缸膨胀不畅向前移动,后低压缸向后膨
4、胀。为防止轴承箱在汽轮问题进行分析处理。机膨胀或收缩滑动时产生翘起和侧翻,前箱设有6个角销,中箱设有4个角销。低压缸台板螺栓除横销I设备状况处完全紧固外,其余均留有间隙,在翘起和侧翻的同时也不影响膨胀。推力盘的位置,就是转子对汽缸相对膨胀的死大唐长春第二热电有限责任公司6台200MW点。死点设在高压缸与中压缸之间的2号轴承座中,机组,均为为哈尔滨汽轮机厂有限责任公司生产的高压转子的相对膨胀向前,与汽流方向一致,中压转CC140/N200—130/535/535型超高压、一次中间再子的相对膨胀向后,也与汽流方向一致。热、三缸、两排汽、双抽凝汽供热式汽轮机组。
5、其高、中压缸通流部分采用反向布置,以减少轴向推力。高压缸为双层缸结构,为适应双层汽缸起停需要,设有2存在的问题夹层加热和法兰螺栓加热装置对汽缸和法兰螺栓进行加热和冷却,以尽可能跟上转子的膨胀和收缩,从机组投产后,运行稳定,各项参数正常,高、中压而有效地控制转子与汽缸的胀差。缸总膨胀分别为33mm和17mm,运行一段时间后高压内缸在外缸内设膨胀死点,内缸的轴向膨发现高压缸胀差增大,同时夹层温度偏低约3OC。胀方向与汽流一致,即死点在高压缸进汽侧。投夹层加热装置后,高压缸胀差有所下降,夹层温度收稿日期:2008—02~l1作者简介:姜文鑫(1971一),男,工
6、程师,从事火电厂汽轮机技术管理工作。·49·2009年8月吉林电力Aug.2009第37卷第4期(总第203期)JilinElectricPowerVo1.37No.4(Ser.No.203)升至430C时,高压胀差仍超标,油中进水严重。当时认为高压缸胀差大的原因就是由于高压轴封漏4处理措施汽,导致转子实际膨胀值与设计膨胀值产生偏差造成的,故没有对滑销系统进行认真检查。大修启动为彻底消除汽缸膨胀不畅这一重大安全隐患,后,夹层温度达到了设计值,而胀差仍偏大。机组每吸取同类型机组的处理经验,根据滑销系统工作原次启动高压缸胀差大,定温定压后,负荷在120~理,并
7、通过改善基础台板润滑效果等方法,对汽缸膨150MW时5、6、7号轴瓦振动超标,最大振动值达胀不畅进行处理。滑销系统的作用是在任何工况下到0.03mm左右。检查发现高压缸前猫爪销有约既能保持汽缸和转子的中心和各部分的轴向相对位2mm印痕,启动时用百分表测量高压缸前猫爪膨胀置在允许范围内的变化,又能保证机组在启停及正情况,左侧前移1.6mm,右侧前移1.8mm,同时发常运行中按规定的方向自由膨胀和收缩时不受限现中压缸相对膨胀值由负值变为为正值。制,而失去这个作用则将对机组的安全运行造成极大的威胁。在分解前轴承箱和高压下汽缸时发现,高3原因分析压缸前、后2个立销
8、及前、中轴承箱底部的纵销由于锈蚀严重,使大量锈垢堆积在销槽内。特别
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