汽机高中压缸膨胀不畅的分析与处理

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1、第l2卷(2010年第2期)电力安全技术A而汔机高【l】压缸膨胀不畅的分析与处理林健秋(韶关发电厂，广东韶关5l2132)[摘要]对韶关电厂1号机组高中压汽缸膨胀不畅进行分析，根据原有前轴承箱滑销系统存在的问题，认为前轴承箱滑动受阻是原因所在。通过对自润滑滑块结构和性能的分析，拟定了前轴承箱下部滑块改为自润滑滑块的工艺，收到了明显的效果。[关键词]汽轮机；膨胀不畅；滑销系统；自润滑滑块汽轮机在启动、停机和运行时，汽缸将随其温因此机组启动和变负荷时胀差小，启停灵活性和负度的变化沿横向、纵向、垂直几个方向膨胀或收缩，荷适应性

2、较好。因此，为了保证汽缸定向自由膨胀，并能保持汽缸2存在问题与转子中心一致，避免因膨胀不均匀造成不应有的应力引起的机组振动，机组设置了一套滑销系统。2005年机组小修后第1次启动的数值：缸温即在汽缸与基础台板间和汽缸与轴承座之间装有各99℃，左／右总膨胀4．17／3．2mm，高中压缸胀差种滑销，并使固定汽缸的螺栓留出适当的间隙，以0．3mm；送轴封后，缸温、总膨胀不变，高中压缸保证汽缸自由膨胀，保持机组中心不变。胀差增大为0．76mm。按规程设定参数，汽轮机冲转至2000r／rain暖机，缸温缓慢增至270℃，左／l设备

3、概况右总膨胀只有6．5mm左右，增大极其缓慢，而高韶关电厂10号机组是东方汽轮机厂生产的亚中压缸胀差慢慢增大至5．0mm，且增大趋势不减。临界高中压合缸的一次再热双缸双排汽单轴凝汽式通过调整主蒸汽温度和轴封蒸汽压力、温度无明显N30016．7／537／5374型汽轮机。其外缸通过纵效果，高中压缸胀差增大至5．5mm，为保证机组安销与横键相对于基础保持2个固定点(绝对死点)，一全，下令汽轮机打闸(我厂规定高中压缸胀差范围是个在中低压轴承箱基架上2号轴承中心线后205+6mm～3ram)。后来机组的多次冷、温态启动过ITII

4、I1处(高中压缸死点)，另一个在低压缸左右两侧程中均出现这种高中压缸膨胀不畅的问题，致使机基架上低压进汽中心线前360mm处(低压缸死点)。组启动时间(特别是冷态启动)延长为原来的3～4高压内缸相对于高压外缸的死点在高压进汽中心线倍，耗费了大量的锅炉燃油，造成了巨大的经济损前475IDITI处，低压内缸相对于低压外缸的死点在失，甚至在冷态启动过程中经常因为高中压胀差超低压进汽中心线处，分别由死点向前后2个方向限而打闸停机，给机组的安全稳定运行带来了极大膨胀。的不利影响。由于机组从启动到带额定负荷所耗时在10号机组前轴承座

5、下设有纵销，该销位于前间数倍增加，大大降低了机组的机动性，对电网负轴承座及其台板间的轴向中心线上，允许前轴承座荷调节产生一定影响，多次受到中调的询问。作轴向自由膨胀，但限制其横向移动。因此，整个3原因分析机组以死点为中心，通过高、中压缸带动前轴承座向前膨胀。前轴承座的轴向位移就表示了高中压缸高中压缸缸温从99℃上升到270℃，高中压缸向前膨胀值之和，这就是通常所说的缸胀。缸胀测总胀才从4．17ITlm增大到6．5mm，且增长趋势极点固定在前轴承箱两侧面。在轴承座与基础台板滑其缓慢，不符合金属膨胀的规律。机组投产初期，机动

6、面问有耐磨块，并可定期向滑动面加润滑油。组带额定负荷时高中压缸总膨胀值为27mm，现在依靠这样一套滑销系统，使机组能够沿着预先只有23．5mm，相去甚远。经核实，排除了测量仪规定的方向膨胀，以保证机组的安全运行。本机组表的问题，因此，断定问题在机组前轴承箱滑销系高中压缸结构和蒸汽流向合理，汽缸刚性大，通流统上。间隙对胀差限制小，前轴承箱与基架问有润滑脂，高中压缸前部座落在l号轴承箱(即前轴承箱)一一A电力安全技术第12卷(2010年第2期)上，高中压缸膨胀不畅最终是因前轴承箱在机架的箱与台板滑块间局部会出现间隙，在进行油

7、脂置换滑块上滑动受阻所至。分析汽轮机的结构可知，为时，进人间隙的油很可能因不能得到彻底更换而影保证汽轮机高速运行时转子中心和汽缸中心保持一响润滑效果。致，在汽缸的轴承座与基础台板之间装有滑销系统(5)由于轴承箱后部的进、排油口紧贴地面，造(见图1)。在机组启动过程中，汽缸与轴承座在滑销成滑块注油维护非常不便，难以保证每次油脂置换系统的引导下按一定的方向进行膨胀，使汽缸与轴能获得满意的效果。承座在热状态下仍然保持中心一致。若滑销系统工因此，高中压缸膨胀不畅问题可通过改造轴承作失常，会引起汽缸热膨胀不良，从而使机组不能箱下部

8、机架上的滑块得到解决。正常运行。由此得出前轴承箱滑动受阻是由于底部4处理方法滑销系统工作失常所致。4．1滑块改为自润滑滑块4．1．1自润滑材料性能介绍镶嵌型固体自润滑滑块是由金属基材和在其中嵌入的固体润滑材料组成，在摩擦过程中，由金属图l轴承箱底部滑销系统基材支承负荷。嵌人的固体润滑材料在摩擦力作用前轴承箱与机架滑块