后张50mT梁张拉计算说明书

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1、后张50mT梁张拉计算说明书1、根据《公路桥涵施工技术规范》第12.10章节后张法及附录G—8预应力筋平均张拉力的计算章节。2、根据《济东高速公路两阶段施工图设计》图纸。3、根据本梁场张拉设备的实际结构设计,如下图:ADC梁中心线BA、工具锚(外露50mm)B、200T穿心千斤顶360mm)C、限位板(外露30mm)D、工作锚具(外露50mm)每端限位板与千斤顶重合1cm4、计算钢绞线张拉时有效长度L及孔道长度X钢绞线张拉时有效长度L等于孔道长加上千斤顶及锚具和限位板外露部分的长度,而孔道长度X等于表中钢绞线长减去端部65厘米工作长度。本T梁张拉时采用

2、两端对称同时张拉,所以取梁的中心截面及张拉端作为计算截面。由计算公式计算理论伸长量:P=P0×(1-e-(kX+μθ))/(kX+μθ)△L=P×L/(E×A)式中:△L——预应力筋理论伸长值;P——预应力筋的平均张拉力;L——从张拉端至计算截面孔道长度;Ay——预应力筋截面面积;根据检验报告取139mm2Eg——预应力筋的弹性模量;根据检验报告取199GPaP0——预应力筋张拉端的张拉力;0.75fpk=1395Nθ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和;k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;现场情况查表得0.001ц——预应力筋与孔道壁

3、的摩擦系数;现场情况查表得0.19LB1=17.309-0.65+0.05+0.04+0.05+0.36=17.159mXB1=16.659mLB2=20.307-0.65+0.05+0.04+0.05+0.36=20.157mXB2=19.657mLB3=23.316-0.65+0.05+0.04+0.05+0.36=23.166mXB3=22.666LB4=25.477-0.65+0.05+0.04+0.05+0.36=25.327mXB4=24.827LB5=25.358-0.65+0.05+0.04+0.05+0.36=25.208mXB5=2

4、4.708mLB6=25.374-0.65+0.05+0.04+0.05+0.36=25.224mXB6=24.724m1、PPB1=P×(1-e-(kXB1+μθ))/(kXB1+μθ)=1395×139(1-e-(0.001×16.659+0.19×0.2617))/(0.001×16.659+0.19×0.2617)=1395×139×(0.0642/0.0664)=187.61KN△L1=PPB1×LB1/(EP×AP)=187.61×17.159/(199×139)=116mm理论119mm2、PPB2=P×(1-e-(kXB2+μθ))/(

5、kXB2+μθ)=1395×139(1-e-(0.001×19.657+0.19×0.2617))/(0.001×19.657+0.19×0.2617)=1395×139×(0.0670/0.0694)=187.332KN△L2=PPB2×LB2/(EP×AP)=189.332×20.157/(199×139)=138mm理论139mm3、PPB3=P×(1-e-(kXB3+μθ))/(kXB3+μθ)=1395×139×(1-e-(0.001×22.666+0.19×0.2617))/(0.001×22.666+0.19×0.2617)=1395×1

6、39×(0.0698/0.0724)=186.942KN△L3=PPB3×LB3/(EP×AP)=186.942×23.166/(199×139)=159mm理论160mm4、PPB4=P×(1-e-(kXB4+μθ))/(kXB4+μθ)=1395×139×(1-e-(0.001×24.827+0.19×0.1744))/(0.001×24.827+0.19×0.1744)=1395×139×(0.0563/0.0580)=188.222KN△L4=PPB4×LB4/(EP×AP)=188.222×25.327/(199×139)=172mm理论17

7、2mm5、PPB5=P×(1-e-(kXB5+μθ))/(kXB5+μθ)=1395×139×(1-e-(0.001×24.708+0.19×0.0785))/(0.001×24.708+0.19×0.0785)=1395×139×(0.0388/0.0396)=189.988KN△L5=PPB5×LB5/(EP×AP)=189.988×25.208/(199×139)=173mm理论172mm6、PPB6=P×(1-e-(kXB6+μθ))/(kXB6+μθ)=1395×139×(1-e-(0.001×24.724+0.19×0.0785))/(0.

8、001×24.724+0.19×0.0785)=1395×139×(0.0389/0.0396

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