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1、第34卷第7期稀有金属材料与工程Vol.34,No.72005年7月RAREMETALMATERIALSANDENGINEERINGJuly2005镁基储氢材料颗粒尺寸对吸放氢动力学性能的影响1121房文斌,张文丛,于振兴,王尔德(1.哈尔滨工业大学复合材料研究所,黑龙江哈尔滨150001)(2.清华大学,北京100084)摘要:通过吸放氢动力学方程,计算了颗粒大小对镁-镍-氧化物储氢材料吸放氢动力学过程的影响。计算结果表明:不同颗粒直径的镁-镍-氧化物储氢材料的吸放氢反应速度差别较大;颗粒越小,其吸放氢动力学性能越优异。关键词:储氢材料;颗粒尺寸;吸放氢动力学中图法分类号:TG139文献标
2、识码:A文章编号:1002-185X(2005)07-1017-04R1-颗粒的直径(m);1引言T-温度(K);金属储氢材料作为一种存储氢气的安全有效的手rc-内核半径(m);[1~5]段,越来越受到人们的重视。储氢材料的储氢容量Kf-吸氢总反应速率常数;以及吸放氢动力学性能是制约其大规模储氢应用的重R-理想气体常数;要因素。近年来,有许多学者根据各自的实验结果,PH-氢气压力(Pa);2[6]3建立了不同的吸放氢动力学方程,一些方程的获得ρMg-金属镁摩尔密度(mol/m)[7]都是通过阿累尼乌斯方程以及缩核模型建立起来的,恒温放氢动力学简化方程(放氢过程的压力为另外一些则是利用John
3、son-Mehl-Avrami相变动力学方0.1MPa):[7,8]程建立的,但是,对于镁-镍-氧化物储氢材料的动2ρMgRrc2rc3力学储氢材料颗粒大小对其吸放氢动力学性能的规律t=[1−3()+2()](2)KRRf的研究较少。随着机械合金化工艺的发展,可以较容1易地制备纳米晶复合储氢材料,并且,颗粒材料的尺Kf-放氢总反应速率常数,其余各参数与方程1寸也已经进入纳米级,因此,颗粒大小成为影响储氢(1)相同。[9~11]材料的吸放氢动力学性能的关键因素之一。图1是镁基储氢材料吸氢过程的壳层缩核模型,图2是镁基储氢材料放氢过程的壳层缩核模型。2吸放氢动力学方程及参数ABCD本实验是在文献
4、[12]提出的壳层-缩核反应机制基础之上建立的吸放氢动力学方程,并按照多孔介质“容[13]积平均”的原则,即认为储氢材料颗粒在同一条件下大小均匀,计算了颗粒尺寸大小对镁-镍-氧化物储氢材料吸放氢动力学性能的影响。图1镁基材料吸氢的壳层缩核模型吸氢动力学方程:Fig.1ShellshrinkingcoremodelofMg-basedhydrogenabsorbedmaterials:(A)Mg-basedhydrogenstorage2RTπρMgR1rc2rc3t=[1−3()+2()](1)material,(B)absorbedhydrogenresultantMgH2,KPRRfH2
5、(C)unreactedinnercoreMg,and(D)reacted其中:t-反应时间;resultantMgH2收到初稿日期:2003-11-27;收到修改稿日期:2004-03-06基金项目:黑龙江省科技攻关重点项目资助(2003-37)作者简介:房文斌,男,1963年生,博士后,哈尔滨工业大学材料科学与工程学院,黑龙江哈尔滨150001,电话:0451-86418613·1018·稀有金属材料与工程34卷ABCD线。在放氢过程中,粒度对放氢过程的影响与吸氢过程相同,当材料的粒径比较小的时候,材料表现出了优良的放氢性能,当粒径比较大的时候,吸氢的动力学性能表现很差。当材料的粒径为1
6、.0µm,温度为300℃时,放氢过程可以在接近300s的时间内完成;图2镁基材料放氢过程的壳层缩核模型同样温度下,当粒径为2.0µm时,完成放氢过程需要Fig.2ShellshrinkingcoremodelofMg-baseddesorbed近1250s才能完成。hydrogenmaterials:(A)hydrogenundesorbedMgH2,88(B)productMgofdesorbedhydrogenMgH2,/%7123752(C)unreactedinnercoreMgH2,(D)productof6641-0.1µm4-2.0µmhydrogendesorbedMg552
7、-0.5µm5-4.0µm443-1.0µm33223理论计算11MassPercentageofH3.1理论计算参数0001002003000150030004500吸氢过程理论计算是在2MPa,200℃的条件下进DesorptionTime/sDesorptionTime/s-16行的,Kf为3.50×10;放氢过程理论计算是在一个标准大气压(0.1MPa),300℃的条件下进行的,Kf1为1.023图4
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