某住宅楼桩基工程事故分析与处理

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1、某住宅楼桩基工程事故分析与处理论文摘要：某七层砖混结构住宅楼，位于南京长江大桥南堡公署附近，属于河漫滩地貌。由于在桩基础桩承载力达不到设计要求，认为事故原因是由于桩蒙古族工过程中，施工单位未能按要求反插，导致桩头与土之间形成空洞，使桩端承载办为零。为进一步证明事故分析的正确性，对原不合格的桩用静荷载试验的方式进行一步静压。根据试验结果，最佳的加固方案是选用一种快捷的静压方式进行静压。对于出现问题的桩基我们应从勘察、设计、施工多方面进行考察，分析其原因。同时，更要加强施工过程规范化管理。　　一、工程概况　　某7层砖混结构住宅楼，总建筑面积为4800m2，信于南京长江大桥南堡公园附近，该处

2、原为长江暗滩水塘及下浊地，经人工改造堆填成平地，场地上部为较厚的饱和软弱粘性土，具有高灵敏度、易触主性，属于河漫滩地貌。场地类别为Ⅲ类的软弱场地土，抗震设防基本烈度为Ⅳ度。土层分布如下：　　①层杂填土：灰——灰黄色，由砂土、碎石及混凝土块组成，松散-稍密状，层厚3.90～6.50m，硬质物含量约占60%，欠均质。　　②层淤泥质粉质粘土：灰色、饱水，流塑状，偶尔夹有薄层粉砂，层厚18.00～22.00m，属高压缩性软习土层。　　③层粉质粘土：灰黄色，饱水，软塑状，底板埋深23.50～26.40m，层厚.50m左右。　　④层粉细沙：青灰色，饱水，中密状，偶尔夹薄层粉质粘土，顶板埋深24.9

3、0～26.40m。揭露厚度5m，未见底，是本区多层建筑桩基的良好持力层。　　桩基采用直径为426mm的振动沉管灌注桩，桩身混凝土标号为C20，单桩极限承载力为900kN，复打桩极限承载为1300kN，设计桩长约为27m，采用桩长与贯入度双重控制。要求施工中的尖上2m范围内反插，拨管速度控制在0.6～0.8m/mni。　　二、基桩的低应变动力检测和静载荷试验　　采用PIT基桩完整性诊断仪，利用力锤对桩顶作瞬态激振，以产生脉冲应力波，并由设置在桩顶的加速度传感器接收入射波和反向波信号，该信号经电荷放大器放大后，送基桩分析系统处理，试验结果全都合格。试验原理如图1所示，145#桩实测曲线见图

4、2所示，其小形规划衰减，无缺陷反射波存在，桩底反射清晰，波速正常，证明桩身完好。　　在低运变动力检测后，按设计院要求对42#、23#、145#桩进行了静荷载试验，静荷载试验装置示意图见图3。本次试验采用慢速堆载法。手动油压千斤顶加载，由油压表测力，依据率定曲线确定荷载值的大小，用位移计连接应变仪人工测读并记录。发现145#桩Q～S曲线如图4所示，其单桩极限承载办仅为340kN，远远小于设计极限承载办值900kN的要求。由于145#桩静荷载试验不合格，设计院在该桩附近范围内选取158#、120#桩进行静荷载试验，但测得的单桩极限承载力均在350kN左右，远小于设计的单桩极限承载办值900

5、kN。　　三、事故分析　　由于在桩基础的3.6m×3.6m左右范围内连续出现有3根桩承载力达不到设计要求，且是否还有其它不合格的桩尚无法确定，为确保房屋结构安全，必须调查桩基事故的原因。经检查勘察报告、设计计算书、桩基施工资料、桩基承载办试验报告等，分析桩承载力不足的原因有下述　　（1）桩尖未落在粉砂层中，而是落入空洞穴中；　　（2）静荷载试验不准确；　　（3）桩身断裂、缺陷、缩颈等；　　（4）地质报告提供的土层深度、桩侧摩阻力以及端承力不准确；　　（5）桩基施工中，由于施工单位未能按要求反插，导致桩头与土之间形成空洞，使桩端承载力为零。　　经分析，虽然勘察单位的勘察点每20几米设置一

6、个，各勘察点之间留有较大空间，但该场地处于长江河漫滩地区，在自然地坪下20几米的深度出现古墓或空洞的可能性不大，而且打桩施工过程有监理在场证明桩均达到设计要求的贯入度，并且桩机能完全抬机，故第1种可以性排除。　　做静荷载试验的机器经过仔细检查和较准，并且试验时建设方、监理、施工单位均在现场，第二种可能性也排除。根据低应变动力检测结果可知，第三种可能亦可排除。　　至于地质报告提供的土层深度、桩侧摩阻力和端承力不准确的问题，由于施工前在该处曾做过两次地质勘察报告，数据如图5所示，分别计算其极限承载力如下：　　第一次：　　π×0.426×(15×22.1+18×1.5)×3200×π×0.4

7、26×0.426/4=926.3kN　　第二次：　　π×0.426×(18×14.9+18×7.4+22×1.2)+3000×π×0.426×0.426/4=990.8kN　　由此可见，尽管两次地质资料在对埋深为18～26m土层和对桩的侧摩阻力以及端承力值的判断上存在差别，但其单桩极限承载办计算结果差距不大，且远大于359kN的试验值，证明地质资料对该工程事故没有直接影响。且在发现桩基出了事故之后，建设方对场地进行补充钻控，重新计算单桩极限承载