加氢裂化装置节能对策探讨论文

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1、加氢裂化装置节能对策探讨论文.freelin、2.1MPa／min紧急泄压阀的运转条件由于压差大，气动控制精度差，加上自1985年投用以来，经氢气和硫化氢介质的长期冲蚀，两只泄压阀内部阀座接触面出现内漏，存在着1000Nm3／h左右的泄漏量。但是在正常运转状况时无法进行解决，长期下来也造成了不少的浪费。在2003年9月的大检修中，更换日本KOSO公司生产的6级降压控制阀，同时增加了两个仪表风罐，在仪表风系统故障维护时，可以维持0.7MPa／min、2.1MPa／rain泄压阀20min不打开。开车后，我们对0.7MPa／min、2.1M

2、Pa／min泄压阀的泄漏量进行了现场检测，更新后的0.7MPa／min、2.1MPa／min泄压阀已无泄漏。氢气以1万元／t计，浓度为95%，每小时泄漏氢气1000Nm3，全年按8000h计，经济效益计算如下：1000×95%×8000=7600000(Nm3)因为氢气每8000Nm3／h相当于1t重量，所以7600000÷8000=950(t)通过计算，全年减少氢气损失950t，则：950×10000=950(万元)，全年创经济效益950万元。(3)采用新型的LGH—Q强化传热型燃烧器减压塔底重沸炉是20世纪90年代加氢裂化改造时由洛

3、阳石油化工工程公司设计，上海工业设备安装公司安装。炉管内介质为减压塔底油，自1990年投入运行，在近几年运行中我们发现热量损失，热效率降低，为此在检修中更换了新型的LGH—Q强化传热型燃烧器。LGH—Q强化传热型燃烧器是一种既强化燃烧又强化传热，节约动力又节约燃料的强化节能型燃烧器，能有效的降低炉管热强度的不均匀性，提高炉管表面热强度和热效率，强化传热，提高炉管平均热强度，可提高热负荷15%-50%或提高热效率2%—5%，通过调节燃气喷枪的燃气量调节环的大小来对燃烧工况进行微调。它改变了传统燃烧器环形燃火的形式变中心燃火，火焰收敛，刚劲

4、有力。从LGH—Q强化传热型燃烧器运行情况来看，减压塔底重沸炉的燃烧工况达到设计要求，节能效果较为明显，燃料气用量减少较多。减压塔底重沸炉燃料气流量从大修前470Nm3／h，降至现在的360Nm3／h。在达到同样热量的情况下，节约110Nm3／h左右燃料。产生的经济效益可按下式计算：节约的燃料气用量×空气密度×燃料气相对密度×燃料气单价×全年工作小时=110×1.25×0.82×2000×8000×10-7=180.4(万元／年)(4)采用阻垢剂减缓高压换热器的结垢速率加氢裂化装置在运转末期的时候，由于原料中胶质沥青质的作用，使高压换热

5、器内部结垢严重，降低了换热效果，导致循环氢加热炉燃料气量上升。因此，加氢裂化装置于2002年1月下旬在原料油中开始加注TFH-3加氢阻垢剂，以减缓高压换热器的结垢速率。从2003年大修中对原料油高压换热器打开观察，结垢很少，说明THF-3阻垢剂使用情况较为理想。(5)消除循环氢压缩机放空阀门内漏而造成的氢气泄漏对循环氢管线和阀门采取用手摸、用耳听等方法经常进行检查，在2004年发现循环氢压缩机的放空阀门存在内漏现象，据估算每小时泄漏氢气400Nm3。将放空阀门前的截止阀关闭，并在截止阀上加装气动操作装置后，管线发热现象消失，说明泄漏被消

6、除。氢气以1万元／t计，浓度为95%，每小时泄漏氢气400Nm3，全年按8000h计，经济效益计算如下：400×95%×8000=3040000(Nm3)因为氢气每8000Nm3／h相当于1t重量，所以：304000÷8000=380(t)通过计算，全年共减少氢气损失380t，则：380×10000=380(万元)，全年可创经济效益380万元。(6)将脱气罐闪蒸出的气相脱硫处理后加以回收利用加氢裂化装置高压分离器、低压分离器、脱戊烷塔顶回流罐、脱丁烷塔顶回流罐、C3／C4分离塔顶回流罐内的酸性水进入酸性水脱气罐进行降压脱气后送至酸性水汽

7、提系统进行处理，而闪蒸出的气相直接排放至主火炬系统。由于该股气相夹带有较多的H2S(49.41%)和SO2((5.71%)，直接进入主火炬系统会造成火炬气回收装置不能正常运行，对环境造成污染，烃类直接进入主火炬烧掉，也是对能源的浪费。因此对加氢裂化气相排放情况进行排摸以后，提出将脱气罐闪蒸出的气相增接管线送至气相吸收塔进行脱硫处理，然后再送至燃料气系统加以回收利用。这样酸性水脱气罐闪蒸出来的气相进行脱硫并利用，不仅保护了环境，而且使火炬气回收装置能够正常运行，经2006年3月18日增接管线后于2006年3月27日一次投用成功。脱气罐闪蒸

8、出约80Nm3／h含37.29%的烃类的气相，该股气相经脱硫后送至燃料气系统。每小时可多生产0.064t燃料气，全年可多生产512t燃料气，燃料气按2000元／t计算，经济效益为512×2000=102.4