正压直吹式制粉系统运行优化方式的探讨

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!&江西电力第!"卷!##$年第%期文章编号：’##&($)*+,!##$-#%(!&(#!正压直吹式制粉系统运行优化方式的探讨梁春辉，任生友，胡祥勇（丰城发电有限责任公司，江西丰城$$’’##）摘要：江西丰城发电有限责任公司现有)/$##01机组，制粉系统均采用中速磨直吹式，磨为北京良乡厂230(.%碗式中速磨，每台炉配备%台磨煤机；直吹式制粉系统由于系统简单、制粉电耗低，噪声小等优点，日益广泛应用于国内大型火电厂中。因设计上的问题和实际入炉煤情况的复杂性，加上对中速磨及直吹式制粉系统运行特性掌握不够，致使在运行实践中出现制粉电耗偏高等问题；提出优化调整运行方式的措施，取得一定效果。关键词：230(.%型磨煤机；制粉系统；运行优化中图分类号：45!!$6!%文献标识码：7!"#$%&’$：89:;<=9>?;<@A?;:@DGES6>GE?:@AWG9C?EJDA?E?:E?%T9CCM64A?@G:CPOCQ?E9R9;

1江西电力第!"卷!##$年第%期!"三分仓回转式空预器，一次风既要干燥燃煤，又要克强，降低了排烟温度；另一方面出口温度提高还使服磨通风阻力输送煤粉，同时一次风压大小影响空得煤粉着火热减少，着火提前，不仅使得燃烧更稳预器漏风和风机电耗，因此有必要进行一次风压优定而且降低了锅炉排烟温度。但要注意的是，磨出化。口温度提高，排烟温度下降幅度将因原煤水分不同维持机组负荷$##)*运行，’台磨出力保持而改变。$%+(,出力左右，分离器挡板开度均为%#A，保证磨表!不同磨出口温度变化运行参数比较进口风量%7+(,不变，一次风压分别设定为&!:;<、机组负荷一次风压总煤量磨出口温度排烟温度()*(:;<(+·,-&(9(9&&:;<、&#:;<进行三个工况试验，计算综合结果见表&。由表&可见，一次风压由&!:;<降为&#:;<运!&#&#=%0..#&$!行，制粉系统电耗由!$=.7:*,(+下降为!!=%’!&#&#=%0.0%&!.:*,(+，空预器漏风率由&&=%1下降为0=71。实际在单侧一次风机最大出力试验中，在接近!=$磨煤机运行方式对燃烧和制粉电耗运行优设计煤种工况下，一次风压维持在"=.:;<左右可满化足机组在7#1的额定负荷三台磨稳定运行，但磨煤!=$=&在接近设计煤种时，保持机组负荷$##机出力超过$.+(,时，出现了磨风量偏低，石子煤较)*运行，在>(C(D(E’台磨平均出力和停用>多现象。一次风压主要满足磨煤机通风出力需要，随磨进行$台磨平均出力运行!个工况下，进行燃烧着磨出力的增加，磨煤机通风阻力上升，一次风压相试验和制粉电耗比较。试验结果表明：’台磨煤机对要求提高，因此现场操作还应根据不同煤种和磨运行与$台磨煤机运行相比，燃烧器喷口的风速有出力大小，优化一次风压运行。在满足磨通风出力前很大的差异，尤其是二次风速差异更大；’台磨运提下，尽可能降低一次风压运行，降低制粉电耗，同行时，二次风速明显降低，刚性变弱，致使一、二次时也减小空预器的漏风，提高机组经济运行水平。风的混合提前，并且每台磨煤机出力降低，煤粉细度有所提高，燃烬度较好；$台磨煤机运行时，煤粉表&不同一次风压下制粉电耗和漏风比较浓度要高于’台磨煤机运行，在煤粉燃烧的第一阶一次风总制粉空预器机组负荷一次风压总煤量磨电耗机电耗电耗漏风率段还原性气氛较为强烈，234排放较低。计算综合()*(:;<(+·,-&(:*,·+-&(:*,·+-&(:*,·+-&(1结果见表$，由表$可以看出，$台磨制粉系统电耗$##&!&’#"=0"&%=.0!$=.7&&=%比’台磨要小，但$台磨燃烧效率比’台磨要差。$##&&&’#"=0"&%=!$!$=!&#=7表$’台磨煤机运行与$台磨煤机运行的对比试验$##&#&’#"=0"&’=%"!!=%’0=7项目$台磨运行’台磨运行差值机组负荷()*$##$###!=!磨出口温度运行优化总煤量(+·,-&&$!&!.-’该锅炉设计煤种挥发份为$$=’&1，设计原磨出口平均煤量(+·,-&’’$!-&!正常温度控制在.#9左右运行，.%9报警，在0#9跳闸。但因实烧煤种挥发份在!#1B!!1，煤质偏离设煤粉细度/0#(1!#&$-"234(56·5-$7.#"0!8&&!计，加上煤仓设计原因，磨煤机经常发生瞬时断煤后磨出口温度高跳闸现象，引起锅炉燃烧扰动特别大，排烟温度(9&$7&$$-%造成锅炉经常因此原因熄火。为了保障制粉系统的一次风压(:;<&&=!&=!安全和有利于锅炉燃烧，根据磨煤机制造厂说明书，磨煤机电流(>’&(’&(’!$%($7($7($%-&.将磨出口温度改为0%9运行，&#!9报警，&!#9跳一次风机电流(>&&!(&#.&&%(&&!-"闸，提高了制粉系统运行可靠性。在同负荷下磨出口总制粉电耗(:*,·+-&!!=%.!’=."-!=!0温度变化试验数据如表!所示，磨出口温度设定值飞灰可燃物(1’=7!=&8!=%由.#9改为0%9运行，其它运行工况不变的情况注：制粉电耗不包括密封风机下，空预器排烟温度由&$!9降为&!.9，排烟温度下降了’9。这说明因出口温度提高，增加了制粉的!=$=!在低负荷时，对!台磨与$台磨运行的!干燥出力，使经过空预器的空气量增大，烟气换热加?下转第$%页@

2江西电力第#$卷#%%!年第"期!",1#1,关闭加药器进水阀，关闭加药器出水阀，全"1,在内冷水系统中增设具有除氧功能的除氧树开加药器底部排水阀，将加药器内存水放尽，关闭底脂交换器，以除去水中的溶解氧，通过调整树脂的选部排水阀，开加药器进出口阀。现场监督发电机内型和配比，提高内冷水的=>值。冷水水质情况，如内冷水导电度超过"!:(;<，应立"1"尽量减少发电机内冷水系统的换水、排水与即通知运行人员换水处理，如导电度小于"!:(;<，补水次数和数量，降低补入的除盐水带入的溶解氧且无继续上升趋势，操作人员方可离去。和二氧化碳对药剂的影响，特别是对药剂的稀释，如从图+和图#操作要求来对比，+、#号加药装一旦出现换水、排水与补水，应及时通知化学专业人置和操作要求较为简单，!、,号加药装置和操作要员，以便采取相应的措施，从而控制内冷水的导电求较为繁琐，但+、#号加药装置极易造成空气与内度、6>值和含铜量符合有关标准。冷水的连通，造成溶解氧与二氧化碳的不断溶解，不"10尽量避免水冷器冷却工业水的泄漏，防止发断消耗所加入的药剂，从而造成+、#号发电机内冷电机内冷水出现硬度，造成内冷水系统中内冷水的水=>值下降趋势更为明显。导电度、=>值、含铜量的巨大波动。"解决措施"1$提高除盐水的=>值，通过调整除盐设备中阴"1+以一周时间为一个周期，每周二都应对内冷阳离子交换树脂的选型和配比，提高内冷水补充水水系统进行彻底地换水，换水要求为导电度"+的=>值。!:(;<，以避免内冷水系统中杂质含量升高，造成腐参考文献：蚀产物的聚集沉积。?+@龚洵洁1热力设备的腐蚀与防护?)@1中国电力出版社，+9931"1#适当调整缓蚀剂和乙醇胺的用量，调节好内?#@国家电力公司发输电运营部1防止电力生产重大事冷水的导电度、=>值和含铜量。故的二十五项重点要求?)@1中国电力出版社，#%%+1"1!将+、#号内冷水系统改造成密封循环，在加?!@李培元1火力发电厂水处理及水质控制?)@1中国药漏斗处装设阀门，避免空气与内冷水相通，从而防电力出版社，#%%%1止空气的进入，以减少氧和二氧化碳的溶解。,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,,&上接第#$页’#1!1!将低负荷工况+,")*与额定负荷工况下个工况下进行燃烧试验和制粉电耗比较，如表,所制粉电耗比较发现，低负荷+,")*下，制粉电耗比示。试验结果表明：采用#台磨时，制粉电耗明显下额定负荷高+#5*.左右，在运行技术成熟和设备降（理论计算值：电量下降,,05*.），锅炉排烟温度可靠前提下，建议在#台机组以上投入运行情况下，下降++4。但采用下二台磨运行，再热汽温偏离额低负荷采用单侧一次风机和二磨运行优化方式。定参数相对较大，如严格按照滑压运行，其再热汽温!结论及建议会有所提高。综合运行参数，建议机组低于+"%)*!1+建议根据锅炉负荷和煤质情况将一次风压力负荷时，采用#台磨运行的经济性比较高，且燃烧稳控制在9A+%1"567，以降低风机电耗。定性也大大加强。!1#燃用目前的煤种，可燃基挥分份在#"BC"B表,#台磨煤机运行与!台磨煤机运行的对比试验结果左右时，磨煤机出口风粉混合物温度建议维持在项目#台磨运行!台磨运行差值9%4A9"4。机组负荷()*+,"+,"%!1!机组在低于+"%)*负荷以下，采用#台磨总煤量(-·./+0+0$/0运行的经济性和燃烧稳定性比较好。平均煤量(-·./+!%1"##1!231#!1,在运行技术成熟和设备可靠前提下，在#台排烟温度平均值(4+#++!#1#/++1#以上机组投入运行情况下，进行经济调度，分配机组一次风压(567+%1#+%1+2%1+负荷分配，低负荷机组采用单侧一次风机和二磨运一次风机电流(80+13(991#$,(+%+1"/+,1"磨煤机电流(8!0(!01"!"(!"1"(!"10/!!10行优化方式更为经济。总制粉电耗(5*.·-/+!!1,!01!#/#19#!1"停运的备用磨煤机应及时关闭磨隔绝门，在主(再汽温温度(4",+("#$",%("!#2+(/"磨出口温度降至"%4以下，停运密封风机运行，以主汽压力(567+"1#+,1$/%1"降低制粉电耗。注：制粉电耗不包括密封风机