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嘉荷苑・绿景花园建设项目15#住宅结构计算书设计：校对：审核：
1按照审图公司要求计算书内容如下:一.结构设计信息二.周期振型地震力三.结构位移四.梁、板荷载计算资料五.梁、柱构件尺寸简图六.梁挠度、裂缝计算资料七.板配筋面积简图A.板挠度、裂缝验算资料九.基础计算资料十.楼梯计算资料
2一.结构设计信息总信息结构材料信息：混凝土容重(kN/m3):钢材容重(kN/m3):水平力的夹角(Degree):地下室层数：竖向荷载计算信息：风荷载计算信息：地震力计算信息：“规定水平力”计算方法：
3结构类别：
4钢碎结构Gc=25.50Gs=78.00ARF=0.00MBASE=0按模拟施工3加荷计算计算X,Y两个方向的风荷载计算X,Y两个方向的地震力楼层剪力差方法（规范方法）框架
5结构
6MANNEX=0MCHANGE=0MQIANGU=1DMAX=1.00DMAX_S=1.00是侧向出口结点否否是否全国裙房层数：转换层所在层号：嵌固端所在层号：墙元细分最大控制长度(m):弹性板细分最大控制长度(m):弹性板与梁变形是否协调：墙元网格：是否对全楼强制采用刚性楼板假定：地下室是否强制采用刚性楼板假定：墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点：计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘:结构所在地区：
7风荷载信息修正后的基本风压(kN/m2):WO=风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=地面粗糙程度：C类结构X向基本周期(秒)：Tx=结构Y向基本周期(秒)：Ty=是否考虑顺风向风振：是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=风荷载作用下舒适度验算阻尼比(％):WDAMPC=是否计算横风向风振：否是否计算扭转风振：否承载力设计时风荷载效应放大系数：WENL=结构底层底部距离自然地面高度(米)：DBOT=
80.350.300.330.335.002.001.00
9体形变化分段数：MPART=各段最高层号：NSTI=7各段体形系数(X)：USIX=1.30各段体形系数(Y)：USIY=1.30设缝多塔背风面体型系数：USB=0.50地震信息结构规则性信息：不规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)：CQC计算振型数：NMODE=地震烈度：NAF=7.00场地类别：KD=11设计地震分组：三组
10特征周期：TG=0.45地震影响系数最大值：Rmaxl=0.08用于12层以下规则碎框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值：Rmax2=0.50框架的抗震等级：NF-3剪力墙的抗震等级：NW=3钢框架的抗震等级：NS=3抗震构造措施的抗震等级：NGZDJ二不改变按抗规(6.133)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级：否重力荷载代表值的活载组合值系数：RMC=0.50周期折减系数：TC=0.75结构的阻尼比(%):DAMP=5.00
11MID=不考虑否是否否NADDDIR=0从第1至U7层折减折减FACLD=1.00中震（或大震）设计：是否考虑偶然偏心：是否考虑双向地震扭转效应：是否考虑最不利方向水平地震作用：按主振型确定地震内力符号：斜交抗侧力构件方向的附加地震数：活荷载信息考虑活荷不利布置的层数：柱、墙活荷载是否折减：传到基础的活荷载是否折减：考虑结构使用年限的活荷载调整系数:柱，墙，基础活荷载折减系数：
12计算截面以上的层数折减系数11.002—30.854—50.706---80.659—200.60>200.55梁楼面活荷载折减设置：不折减调整信息楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式：梁刚度放大系数按2010规范取值托墙梁刚度放大系数：BK_TQL=1.00梁端负弯矩调幅系数：BT=0.85
13梁活荷载内力放大系数：BM—1.00连梁刚度折减系数：BLZ-0.60梁扭矩折减系数：TB0.40全楼地震力放大系数：RSF—1.000.2Vo调整方式：alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo调整中Vo的系数：alpha0.200.2Vo调整中Vmax的系数：beta—1.500.2Vo调整分段数：VSEG—00.2Vo调整上限：KQ_L—2.00是否调整与框支柱相连的梁内力：IREGU_KZZB=0框支柱调整上限：KZZ_L—5.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级：是
14柱实配钢筋超配系数：墙实配钢筋超配系数：是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力:弱轴方向的动位移比例因子：强轴方向的动位移比例因子：薄弱层判断方式：判断薄弱层所采用的楼层刚度算法：强制指定的薄弱层个数：薄弱层地震内力放大系数：强制指定的加强层个数：配筋信息梁主筋强度(N/mm2):CPCOEF91=1.15CPCOEF91_W=1.15IAUTO525=1XII=0.00XI2=0.00按高规和抗规从严判断地震剪力比地震层间位移算NWEAK=0WEAKCOEF=1.25NSTREN=0IB=360
15梁箍筋强度(N/mm2):JB柱主筋强度(N/mm2):IC柱箍筋强度(N/mm2):JC墙主筋强度(N/mm2):IW墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB梁箍筋最大间距(mm):SB柱箍筋最大间距(mm):SC墙水平分布筋最大间距(mm):SWH墙竖向分布筋配筋率(%)：RWV墙最小水平分布筋配筋率(%)：RWHM]梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜
16270二360二270二360二360二360二270二100.00二100.00二200.00=0.30
17RGX=1.00RWO=1.00有侧移/有侧移不作为刚域不作为刚域否按单偏压计算否否RN=0.85UcMinB=0.15筋的配筋强度比：设计信息结构重要性系数：钢柱计算长度计算原则（X向/Y向）:梁端在梁柱重叠部分简化：柱端在梁柱重叠部分简化：是否考虑P-Delt效应:柱配筋计算原则：柱双偏压配筋时是否进行迭代优化:按高规或高钢规进行构件设计：钢构件截面净毛面积比：
18梁按压弯计算的最小轴压比：
19梁保护层厚度（mm）:BCB柱保护层厚度（mm）:ACA剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋：是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用：否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件：是是否按混凝土规范BO4考虑柱二阶效应：否次梁设计是否执行高规5.2.3-4条：是柱剪跨比计算原则：简化方式支撑按柱设计临界角度（DeQ:ABr2Col=
20=25.00=20.00
21荷载组合信息恒载分项系数：CDEAD=活载分项系数：CLIVE=风荷载分项系数：CWIND=水平地震力分项系数：CEA_H=竖向地震力分项系数：CEA_V=温度荷载分项系数：CTEMP=吊车荷载分项系数：CCRAN=特殊风荷载分项系数：CSPW活荷载的组合值系数：CD_L=风荷载的组合值系数：CD_W=重力荷载代表值效应的活荷组合值系数：CEA_L=重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C二
221.201.401.401.300.501.401.401.400.700.600.500.50
23吊车荷载组合值系数：温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:考虑风荷载参与组合：考虑地震作用参与组合：碎构件温度效应折减系数：剪力墙底部加强区的层和塔信息层号塔号11
24用户指定薄弱层的层和塔信息…
25CD_C=0.70CD_TDL=0.60CD_TW=0.00CD_TE=0.00CC_T=0.30
26层号塔号用户指定加强层的层和塔信息层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层*各层的质量、质心坐标信息
27层号塔号质心X质心丫质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)（。(t)7127.81115.43222.20054.11.40.00.106127.81312.86319.200486.989.30.01.085127.83912.72516.200482.949.10.01.004127.83912.72513.200482.949.10.01.003127.83912.72510.200482.949.10.01.002127.83912.7257.200482.949.10.00.851127.83712.0544.200573.452.70.01.00339.876活载产生的总质量（t）:
28恒载产生的总质量（t）:3046.073附加总质量（t）:0.000结构的总质量（t）：3385.949恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果（It=1000kg）层号（标准层号）塔号梁元数柱元数墙元数
29层高累计高度（混凝土/主筋/箍筋）(m)(m)1(1)1179(25/360/270)4.2002(2)1160(25/360/270)7.2003(2)1160(25/360/270)10.2004(2)1160(25/360/270)13.2005(2)1160(25/360/270)
30（混凝土/主筋/箍筋）（混凝土/主筋/水平筋/竖向筋）31(35/360/270)0(30/360/360/360)4.20031(30/360/270)0(30/360/360/360)3.00031(30/360/270)0(30/360/360/360)3.00031(30/360/270)0(30/360/360/360)3.00031(30/360/270)0(30/360/360/360)3.000
3116.2006(3)1160(25/360/270)31(30/360/270)0(30/360/360/360)3.00019.2007(4)148(25/360/270)8(30/360/270)0(30/360/360/360)3.00022.200*风荷载信息层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载丫剪力丫倾覆弯矩丫
327111.7311.735.26125.3937.1146.65122.7259.8326.14120.7280.6567.83119.1999.8867.02117.66117.41219.21122.43139.81806.6各楼层等效尺寸（单位:m,m**2）
3341.9742.0125.964.39106.4445.057.72164.1937.252.75216.81587.749.04265.92385.345.29311.23318.857.82369.04868.6
34层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11503.9227.8112.3337.2913.6037.2913.6021469.8627.8112.7837.1712.7837.1712.7831469.8627.8112.7837.1712.7837.1712.7841469.8627.8112.7837.1712.7837.1712.7851469.8627.8112.7837.1712.7837.1712.7861469.8627.8112.7837.1712.7837.1712.787131.2027.8115.3833.016.0033.016.00各楼层的单位面积质量分布（单位:kg/m**2）
35层号塔号单位面积质量g[il111242.61211132.27311132.27411132.27511132.27611226.34711779.76
36质量比max(g[i]/g[i-l],g[i]/g[i+l])1.101.001.001.001.001.081.45
37计算信息工程文件名：计算日期开始时间机器内存可用内存23:2016.5.22:16:31:59:6142.0MB:3891.0MB
38结构总出口自由度为:2205结构总自由度为2277第一步：数据预处理第二步：计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步：地震作用分析第四步：风及竖向荷载分析第五步：计算杆件内力
39
40结束日期:2016.5.22
4116:32:35结束时间总用时：0:0:36各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif,Ystif:刚心的X,Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass,Ymass:质心的X,Y坐标值
42
43Gmass:总质量Eex,Eey:X,Y方向的偏心率Ratx,Raty:X,Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值（剪切刚度）Ratxl,Ratyl:X,Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1,RJY1,RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（剪切刚度）RJX3,RJY3,RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度（地震剪力与地震层间位移的比）FloorNo.1TowerNo.1Xstif=27.8110(m)Ystif=12.7380(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=27.8370(m)Ymass=12.0543(m)Gmass(活荷折减尸678.9243(626.1789)①
44Eex=0.0016Eey=0.0549Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratxl=0.8605Ratyl=1.3763薄弱层地震剪力放大系数=1.25RJX1=4.5578E+05(kN/m)RJY1=8.4233E+05(kN/m)RJZ1=O.OOOOE+OO(kN/m)RJX3=3.3673E+05(kN/m)RJY3=3.7053E+05(kN/m)RJZ3=O.OOOOE+OO(kN/m)FloorNo.2TowerNo.1Xstif=27.8110(m)Ystif=12.7350(m)Alf=0.0001(Degree)Xmass=27.8385(m)Ymass=12.7251(m)Gmass(活荷折减尸581.1099(532.0078)(t)Eex=0.0018Eey=0.0008Ratx=2.3871Raty=1.9802Ratxl=1.2677Ratyl=1.3218薄弱层地震剪力放大系数二1.00RJX1=1.0880E+06(kN/m)RJY1=1.6680E+06(kN/m)RJZ1=O.OOOOE+OO(kN/m)
45RJX3=4.9186E+05(kN/m)RJY3=3.4781E+05(kN/m)RJZ3=O.OOOOE+OO(kN/m)FloorNo.3TowerNo.1Xstif=27.8110(m)Ystif=12.7350(m)Alf0.0001(Degree)Xmass二27.8385(m)Ymass=12.725l(m)Gmass(活荷折减尸581.1099(532.0078)(t)Eex=0.0018Eey=0.0008Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratxl=1.2844Ratyl=1.3044薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.0880E+06(kN/m)RJY1=1.6680E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3二4.9017E+05(kN/m)RJY3二3.3319E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.4TowerNo.1Xstif=27.8110(m)Ystif=12.7350(m)Alf=0.0001(Degree)
46Xmass二27.8385(m)Ymass=12.725l(m)Gmass(活荷折减尸581.1099(Eex=0.0018Eey=0.0008Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratxl=1.4468Ratyl=1.4446薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.0880E+06(kN/m)RJY1=1.6680E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=4.8545E+05(kN/m)RJY3=3.2859E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)FloorNo.5TowerNo.1Xstif=27.8110(m)Ystif=12.7350(m)Alf0.0001(Degree)Xmass二27.8385(m)Ymass=12.7251(m)Gmass(活荷折减尸581.1099(Eex=0.0018Eey=0.0008Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratxl=1.4683Ratyl=1.5251薄弱层地震剪力放大系数=1.00532.0078)(t)532.0078)(t)
47RJX1=1.0880E+06(kN/m)RJY1=1.6680E+06(kN/m)RJZ1=O.OOOOE+OO(kN/m)RJX3=4.7935E+05(kN/m)RJY3=3.2495E+05(kN/m)RJZ3=O.OOOOE+OO(kN/m)FloorNo.7TowerNo.1FloorNo.6TowerNo.1Xstif=27.8110(m)Ystif=12.7350(m)Alf0.0001(Degree)Xmass二Eex=Ratx=27.8132(m)0.00011.0000Ymass=Eey—Raty=12.8628(m)0.01021.0000Gmass(活荷折减尸665.5350(Ratxl=8.8330Ratyl—6.6059薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1二1.0880E+06(kN/m)RJY1二1.6680E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3二4.6637E+05(kN/m)RJY3=3.0438E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)576.2103)(t)
48Xstif=27.8110(m)Ystif=16.5278(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=27.8112(m)Ymass=15.4322(m)Gmass(活荷折减尸56.9258(55.5286)(t)Eex=0.0000Eey=0.1106Ratx=0.1487Raty=0.1194Ratxl=1.0000Ratyl=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.6178E+05(kN/m)RJY1=1.9911E+05(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.5427E+04(kN/m)RJY3二6.5824E+04(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)X方向最小刚度比：0.8605（第1层第1塔）丫方向最小刚度比：1.0000（第7层第1塔）
49结构整体抗倾覆验算结果抗倾覆力矩Mr倾覆力矩MovX风荷载658595.92069.6Y风荷载251816.35461.0X地震633173.123976.5Y地震242095.820832.7
50比值Mr/Mov零应力区(%)318.230.0046.110.0026.410.0011.620.00结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)
51按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.021按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.018按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按高钢规计算丫向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.051按高钢规计算丫向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.002按荷载规范计算丫向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.047按荷载规范计算丫向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.021
52结构整体稳定验算结果层号X向刚度丫向刚度层高上部重量10.337E+060.371E+064.2046069.20.492E+060.348E+063.0037711.30.490E+060.333E+063.0030542.40.485E+060.329E+063.0023372.
5350.479E+060.325E+063.0016202.60.466E+060.304E+063.009032.
54X刚重比丫刚重比30.7033.7839.1327.6748.1532.7362.3142.1888.7660.17154.90101.10
5570.754E+050.658E+053.00689.328.56286.73该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(544)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y
56710.4272E+030.5366E+031.001.00610.3177E+040.3856E+047.447.19510.3866E+040.4735E+041.221.23410.4512E+040.5477E+041.171.16310.5080E+040.6187E+041.131.13210.5537E+040.6783E+041.091.10110.5413E+040.6260E+040.980.92X方向最小楼层抗剪承载力之比：0.98层号：1塔号：1丫方向最小楼层抗剪承载力之比：。92层号：1塔号：1二.周期振型地震力考虑扭转耦联时的振动周期（秒卜X,Y方向的平动系数、扭转系数
57振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.058490.021.00(0.00+1.00)0.0020.9474179.950.98(0.98+0.00)0.0230.92411.290.02(0.02+0.00)0.9840.333990.011.00(0.00+1.00)0.0050.3122179.920.99(0.99+0.00)0.0160.29611.410.02(0.02+0.00)0.9870.186388.831.00(0.00+1.00)0.0080.1863179.210.97(0.97+0.00)0.0390.174790.000.00(0.00+0.00)1.00100.17162.150.03(0.03+0.00)0.97110.1610179.980.88(0.88+0.00)0.12120.149790.191.00(0.00+1.00)0.00
58130.148421.070.01(0.01+0.00)140.11880.030.93(0.93+0.00)150.111689.801.00(0.00+1.00)地震作用最大的方向=0.007（度）仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量
590.990.070.00
60F-x-y:X方向的耦联地震力在丫方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)710.000.01610.000.07510.000.06410.000.05310.000.04210.000.03
61F-x-t(kN-m)0.000.000.000.000.000.00
62110.000.02振型2的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)7136.52-0.0461375.93-0.4051326.39-0.2441289.85-0.2031239.90-0.1621179.07-0.1111130.14-0.06
63F-x-t(kN-m)41.33595.45516.76450.71359.40248.66152.98
64振型3的地震力FloorTowerF-x-x(kN)711.73616.35515.00414.46313.72212.83111.37
65F-x-yF-x-t(kN)(kN-m)0.03-40.900.33-589.390.18-510.530.15-445.200.12-356.030.08-248.120.05-154.65
66振型4的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)710.00-0.02610.00-0.11510.00-0.04410.000.04310.000.10210.000.11110.000.09振型5的地震力
67(kN-m)0.00-0.010.000.000.010.010.01
68FloorTowerF-x-x(kN)71-21.7161-155.5151-69.674132.8131121.6121160.5911156.21振型6的地震力
69F-x-yF-x-t(kN)(kN-m)0.03-25.720.23-246.090.05-119.94-0.1034.69-0.19170.26-0.20224.04-0.14198.52
70FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)71-0.78-0.0261-1.79-0.1151-0.48-0.01410.730.05311.640.09211.910.09110.960.06振型7的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y
71F-x-t(kN-m)19.02187.2471.33-59.97■162.70189.98■154.58F-x-t
72(kN)(kN)710.010.33610.010.6651-0.01-0.5841-0.02-1.0631-0.01-0.33210.010.78110.021.15振型8的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)
73(kN-m)0.040.11-0.03-0.10-0.060.050.11F-x-t(kN-m)
747124.56-0.336128.58-0.6651-26.640.5841-53.761.0531-26.190.322128.03-0.771161.16-1.13振型9的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)710.000.00
7527.2855.3126.95-14.86-36.53-20.556.75F-x-t(kN-m)0.00
76610.000.00510.000.00410.000.00310.000.00210.000.00110.000.00振型10的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)71-0.48-0.02610.70-0.02
770.000.000.000.000.00F-x-t(kN-m)19.31
78510.330.0341-0.340.0331-0.560.0121-0.12-0.03110.72-0.04振型11的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)71-16.180.016131.730.00517.55-0.01
79-52.69-17.4836.9358.40F-x-t(kN-m)-66.86-5.73
8041-22.81-0.0131-23.450.00216.330.011131.450.02振型12的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)710.000.08610.00-0.11510.00-0.05410.000.07
81-5.40-31.75-28.47F-x-t(kN-m)0.02-0.05-0.01
82310.000.07210.00-0.03110.00-0.10振型13的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)71-0.18-0.07610.440.11510.000.0341-0.36-0.0731-0.22-0.07
83-0.02-0.05F-x-t(kN-m)17.31-39.08-3.9830.98
84210.23110.25振型14的地震力FloorTowerF-x-x(kN)710.8861-23.735126.294119.5131-27.8721-17.60
850.03-15.700.10-38.53F-x-yF-x-t(kN)(kN-m)0.0015.57-0.01-34.490.019.620.0125.81-0.02-7.71-0.01-25.22
861132.070.02振型15的地震力FloorTowerF-x-xF-x-y(kN)(kN)710.000.00610.000.01510.00-0.01410.000.00310.000.01210.000.00110.00-0.01
87F-x-t(kN-m)0.000.000.000.00
880.00
89各振型作用下X方向的基底剪力振型号剪力(kN)10.0021577.81325.4540.005224.3162.1970.01835.7490.00
90100.251114.61120.00130.16149.56150.00X向地震作用参与振型的有效质量系数振型号有效质量系数(％)10.00287.8731.39
9156789101112131415
928.280.080.001.320.000.010.540.000.010.38
93各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:底部剪力法X向的地震力FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)
9471I50.3450.34(9.07%)61I414.94459.35(7.27%)511340.01790.69(6.79%)41[303.171066.63(6.29%)311277.321293.07(5.80%)211247.341472.88(5.34%)111225.041620.03(4.78%)抗震规范(525)条要求的X向楼层最小剪重比=X方向的有效质量系数:99.86%
95(9.07%)151.02139.30(7.27%)1514.59395.68(6.79%)3875.83308.25(6.29%)7044.13251.16(5.80%)10857.15194.08(5.34%)15170.28137.00(4.78%)21790.7894.061.60%
96仅考虑丫向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在丫方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y
97F-y-t
9871-0.0335.21610.05352.15510.06299.84410.06259.22310.04204.77210.03139.87110.0582.51振型2的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)71-0.030.00
9920.3817.8415.7112.658.855.53F-y-t(kN-m)
10061-0.290.0051-0.250.0041-0.220.0031-0.180.0021-0.140.0011-0.100.00振型3的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)710.060.00610.240.01
101-0.46-0.40-0.35-0.28-0.19-0.12F-y-t(kN-m)-1.52
102510.190.01410.170.01310.140.00210.100.00110.050.00振型4的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)710.02-25.0161-0.11-180.4551-0.07-62.04
103-18.94-16.52-13.21-9.21-5.74F-y-t(kN-m)-1.39-15.01
104410.0066.22310.07162.35210.10182.41110.16139.64振型5的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)710.030.00610.220.00510.100.0041-0.050.00
10510.2012.7710.64F-y-t(kN-m)0.040.350.17
10631-0.170.0021-0.230.0011-0.220.00振型6的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)71-0.050.0061-0.12-0.0151-0.030.00410.050.00310.110.01
107-0.32-0.28F-y-t(kN-m)1.2512.334.70-3.95
108210.130.01110.060.00振型7的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)710.5928.15610.8156.0451-0.66-48.7741-1.43-90.2531-0.74-28.17210.7166.05
109-12.51-10.18F-y-t(kN-m)2.988.92-2.20-8.75-4.81
110111.6697.44振型8的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)71-0.640.0161-0.750.02510.69-0.02411.40-0.03310.68-0.0121-0.730.0211-1.600.03
111F-y-t(kN-m)-0.71-1.44-0.700.39
1120.95
113振型9的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)710.000.00610.000.00510.000.00410.000.00310.000.00210.000.00110.000.00
114(kN-m)0.000.000.000.000.000.00
115振型10的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)710.060.0061-0.090.0051-0.040.00410.040.00310.070.00210.010.0011-0.090.00振型11的地震力
116(kN-m)-2.38-3.653.656.492.15-4.55
117FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)71-0.010.00610.030.00510.010.0041-0.020.0031-0.020.00210.010.00110.030.00振型12的地震力
118(kN-m)-0.06-0.010.030.030.00-0.03
119FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)710.07-22.5861-0.1729.8951-0.0112.53410.14-18.59310.09-20.6921-0.088.8111-0.1128.04振型13的地震力FloorTower
120(kN-m)-6.6213.222.39-9.94-8.334.8913.00F-y-t
121(kN)(kN)71-0.07-0.03610.170.04510.000.0141-0.14-0.0331-0.08-0.03210.090.01110.100.04振型14的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)
122(kN-m)6.67-15.05-1.5311.939.05-6.05-14.84F-y-t(kN-m)
123710.000.0061-0.030.00510.030.00410.020.0031-0.030.0021-0.020.00110.040.00振型15的地震力FloorTowerF-y-xF-y-y(kN)(kN)710.045.48
124-0.040.010.03-0.01-0.030.00F-y-t(kN-m)
12561-0.04-39.9751-0.0543.79410.0624.56310.03-48.7021-0.06-16.67110.0156.39各振型作用下丫方向的基底剪力振型号剪力(kN)11373.5720.000.04
126-6.737.264.28-7.98-3.139.28
12756789101112131415
1280.000.0180.500.020.000.000.0017.410.020.00
129振型号12345678910丫向地震作用参与振型的有效质量系数有效质量系数(％)84.510.000.0010.450.000.002.970.000.00
130110.00120.64130.00140.00151.01各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:底部剪力法Y向的地震力
131FloorTowerFyVy（分塔剪重比）（整层剪重比）（kN）（kN）MyStaticFy(kN-m)(kN)（注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构）7154.1854.18(9.76%)(9.76%)162.55133.7061401.43445.97(7.06%)(7.06%)1477.35355.5751312.78737.03(6.33%)(6.33%)3664.80277.0041284.23968.73(5.71%)(5.71%)6508.59225.7031268.851155.09(5.18%)(5.18%)9861.58174.4121242.111300.28(4.71%)(4.71%)13603.53123.1111206.201407.61(4.16%)(4.16%)19273.2584.53抗震规范(525)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%
132Y方向的有效质量系数：99.59%==========各楼层地震剪力系数调整情况［抗震规范(525)验算］==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000411.0001.000511.0001.000611.0001.0001.0001.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT
133三.结构位移所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高
134:X,丫方向的节点最大位移Ave-(X),Ave-(Y)：X,Y方向的层平均位移Max-Dx,Max-Dy：X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx,Ave-Dy：X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h,Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy：X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp,Y-Disp,Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移
135FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)JmaxDMax-DxAve-Dx7167715.6415.556770.760.676156715.1815.085670.990.995146214.2514.154621.671.654135712.6512.563572.222.20
1363125210.4810.422522.672.64Max-Dx/hDxR/DxRatio_AX3000.1/3955.47.6%1.003000.1/3016.67.4%1.143000.1/1799.33.2%1.663000.1/1350.20.0%1.66
1373000.1/1125.13.5%1.36
138211114714735357.853.024.844.847.803.004.814.81X方向最大层间位移角：1/869.(第1—工况2===x双向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)JmaxDMax-DxAve-Dx7167715.6415.556770.760.67
1393000.1/992.14.7%1.154200.1/869.99.9%1.10层第1塔）
140hMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX3000.1/3955.47.6%1.00
1416156715.1815.083000.5670.990.991/3016.67.4%1.145146214.2514.153000.4621.671.651/1799.33.2%1.664135712.6512.563000.3572.222.201/1350.20.0%1.663125210.4810.423000.2522.672.641/1125.13.5%1.36211477.857.803000.1473.023.001/992.14.7%1.1511354.844.814200.354.844.811/869.99.9%1.10
142X方向最大层间位移角:1/869.(第1———工况3===Y万向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)JmaxDMax-DyAve-D7168318.1118.016780.860.826166417.4517.366641.471.47
1435155916.0815.995592.282.274145413.9113.83层第1塔）hMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY3000.1/3471.78.0%1.00
1443000.1/2039.54.8%1.373000.1/1316.30.0%1.653000.
1454542.962.953134911.0210.963493.493.47212447.577.532443.763.74111383.823.801383.823.80丫方向最大层间位移角：1/798.（第2===工况4===Y双向地震作用下的楼层最大位移
146FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)
1471/1012.17.6%1.623000.1/861.7.8%1.303000.1/798.27.4%1.084200.1/1099.99.9%0.67层第1塔）
148JmaxDMax-DyAve-Dy7168318.1218.026830.870.836166417.4817.386641.471.475155916.1016.025592.282.274145413.9313.854542.972.953134911.0410.983493.493.47
149212447.597.542443.773.74
150Max-Dy/hDyR/DyRatio_AY3000.1/3435.77.2%1.003000.1/2036.54.8%1.363000.1/1314.30.0%1.65
1513000.1/1011.17.6%1.623000.1/859.7.8%1.303000.1/797.27.4%1.08
152111383.833.804200.1383.833.801/1097.99.9%0.67丫方向最大层间位移角：1/797.(第2层第1塔）===工况5===x方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX716771.421.381.033000.6770.190.151.271/9999.45.7%1.00615691.241.231.003000.5690.080.081.011/9999.58.2%0.42
153514641.161.151.003000.4640.130.131.011/9999.32.7%1.22413591.031.031.003000.3590.170.171.001/9999.22.4%1.19312540.860.861.003000.2540.210.211.001/9999.17.8%1.37211490.660.651.003000.1490.240.241.001/9999.21.8%1.2111370.410.411.004200.370.410.411.001/9999.99.9%1.20X方向最大层间位移角：1/9999.（第7层第1塔）X方向最大位移与层平均位移的比值：1.03（第7层第1：塔）
154X方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.27（第7层第1塔）===工况6===Y万向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY716754.794.781.003000.6750.530.521.021/5667.31.5%1.00615674.264.261.003000.5670.360.361.001/8424.46.6%0.53514623.903.901.003000.4620.520.521.001/5745.29.8%1.13413573.383.381.003000.
1553570.680.681.001/4425.20.2%1.21312522.702.701.003000.2520.810.811.001/3681.12.0%1.31211471.891.891.003000.1470.910.911.001/3286.23.8%1.1311350.970.971.004200.350.970.971.001/4310.99.9%0.72丫方向最大层间位移角：1/3286.（第丫方向最大位移与层平均位移的比值：1.00（第丫方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.02（第2层第1塔）7层第1塔）7层第1塔）二二二工况7===竖向恒载作用下的楼层最大位移
156FloorTower716151413121118—FloorTower
157JmaxMax-(Z)714-1.19634-3.23529-3.90424-4.12319-4.13214-3.93107-2.79=竖向活载作用下的楼层最大位移JmaxMax-(Z)
15871673-1.0561651-2.0551546-1.3741441-1.3231336-1.2221231-1.101151-0.81===工况9===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx7167716.0515.971.003000.
15967756756946246235735725225214714735350.720.6615.3615.330.990.9914.3714.341.661.6612.7112.682.212.2110.4910.472.662.657.837.823.013.004.824.824.824.82
1601.091.003000.1.001.003000.1.001.003000.1.001.003000.1.001.003000.1.001.004200.1.00
161X方向最大位移与层平均位移的比值：1.00（第7层第1塔）X方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.09（第7层第1塔）===工况10===丫方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy7168318.7818.721.003000.6780.910.861.056166417.8917.861.003000.6641.491.491.005155916.3916.371.003000.
1625592.302.301.004145414.0914.071.003000.4542.992.981.003134911.1011.081.003000.3493.513.501.00212447.607.581.003000.2443.773.771.00111383.823.811.004200.1383.823.811.00Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值：1.05（第7层第1塔）Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.00（第7层第1塔）四.梁、板荷载计算资料
163i佃事】isiaonwoi?,斜r%8at售s6¥•s»o?■?-♦w-a??8g，6_;2£;»O-S»W191io*£t»I*-88--z)「加修*-8I)，es*-8•3)1仁r•3)1?■?一国血一夺3z)I仁r*•8*-3•z)I9，•z)99s'z)l9r*00-3)「9z1M1)19t*3z)I9K*•8*-3一*6-3一1)19KIez)，--*w-as."3)「^31)，ez186s!,£»展3*-38-£»-3)节EGS-t»I1688'-z)「s).Ge*00z)l「ws?■?OWmg
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168
169第_7层梁、墙在节点输入及楼面荷载平面图[蛆M]僧钟为精H）匡号中为强却鳄n为人防〉五.梁、柱构件尺寸简图
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172tunK:VTi*:9tlil
173六.梁挠度、裂缝计算资料
174第1层梁挠度图
1750.9第2层梁挠度图
176
177第3层梁挠度图
178第4层梁挠度图
179第5层梁挠度图
180第6层梁挠度图
1810.09O第7层梁挠度图
182aiasq6a01aciaoiasactmIIQ.（■IIa.aIITBalI3Ialsial1S'口-FTaosa10|traaio.osasiaoraos|acog]a«ari＜（kaas）aaar|a10mrora~~~ru~~idramnr---]=ci-sno第1层梁裂缝图
183第2层梁裂缝图
184第3层梁裂缝图
185
186QW第5层梁裂缝图
187.LalMl91sl2lSia.u|hu»ia14fgi»iau!■.uTauruiu«i：口□：：：•pi■~3F«LJcF^M丁Sl—a~~一二了一~~rj--y3~!r*~—iJ..-1-i可同年-i-L.-'"二।-i□第6层梁裂缝图
188010.010.02010.02SI=.g<=>■三.O三，O0.000.0^，三，OOOC3二:■OU：8iOjsl第7层梁裂缝图
189七.板配筋面积简图
190一层板配筋面筋计算简图
191U粤田添说黑童斗辆感函
192屋面板配筋计算简图
193第7层现浇板面积图（单也:平方毫米）钢筋强度等圾：HRB400;俺强度等级:C25
194八.板挠度、裂缝验算资料
195
196二到五层板挠度计算简图
197
198屋面板挠度计算简图
199o71r07ti
2000.65第7层现浇板挠度图
201（单位:亳米）0.65
202|二二二o.oa0.0660.0GSg==0.011o.ciroiz言Jgkg0.011§saTTTi0.14$0.0X0.011go方800ozoe0^030.0000.025d皎期二go.oia.:0:二O.MiXii□EDO
203：SFHCTKi三00.006g0g寸7rj=0,0«_0-01S5mm：用？工008=r者0.0225004卷o0.007C.01S_0.0190.001ze02220.0WO.QOQ0.0编gs:星oR2°°L^Cl0.000OuHBpwdz翼.on0?%
2040.022，二，:='='■■一….0.曲煦93…l-i一.一nnnT■Tinn.nog&打010.161^TUTTC.132opo|o0.0650.0240.000围0.0220.00900o0.010v--,二0.162o.oiogo00.022zo0.015go0.0220.0220.0150.000。一000F1二到五层板裂缝计算简图0.007aoo0.01990300》o.007aoo0.01907TIF:n0025oo0.0230.0072o.总q在0.017O.OOfi0.002g:三，ob-0000.002g三一6OOX1168。°*%=o00000000ZZO0▼5-0.0.005力‘修oOD0.0050.0000.0000.204-0.Ulr0.(»€0.0000.000so9000»4N-00.^■0000▼11财81今00192OOo§00o.ood4-00-^0.006go三三二二二弊=§由:=0.001§000000.0.011X0.0%0.0200.0030.on00o§000.001=o三nb一ZOO00000.003-od
205GXOI：二二0.022zoo0.172O.bl80080.^240.004z8oI0.070co--0.0001ICTT5fi0.0220.066霏0.1727H505g0.004g二三op-上-_」_=-0000C36000OC0fcJB20617□oor呼I.01C90.017coo0.0050.171g0&3■ran。丹0.042c*g3OG>,三0.009EO15S000000一」_,=」_,_•QQQP00000628°oo汉130.164600soo,sO：o0.000三归oBolo0.OOOl--二589203o0.2310.003c*oI-0.00480.000cnpopgo[0.0Henk-0.025嚏2°p°靠0.001-0.218■.01X)15~0.iSCiT0.OOO0.0000.00000.006
206等1层现淡板裂蕤枣九.基础计算资料
2070.0170.028（单位:亳米）Ixls.loA-000.0280.028wlollcA8C07000
208:柱上板带每3
209我度为C30,纵
210
211地梁箍筋面积（单位为同一截面总面积,箍筋间距:200mm）与箍筋百分率图（白色）（基础碎强度为C30,箍筋为1级钢）十.楼梯计算资料
212TB1楼梯计算书一、构件编号:TB1二、示意图：三、基本资料:1.依据规范:《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)《混凝土结构设计规范〉〉2.几何参数：楼梯净跨:L=2860mm(GB50010-2010)楼梯高度:H=1983mm
213梯板厚：t=120mm踏步数:n=12（阶）上平台楼梯梁宽度:b,=200mm下平台楼梯梁宽度:bz=200mm3.荷载标准值：可变荷载：q=2.00kN/m2面层荷载：qm=1.50kN/m2栏杆荷载：q.=0.20kN/m永久荷载分项系数:声；=1.20可变荷载分项系数:YQ=1.40准永久值系数：5=0.504.材料信息：混凝土强度等级:C25£=11.90N/mm2f.=1.27N/mm2R=25.0kN/m，f*=1.78N/mm2Ec=2.80*104N/mm-钢筋强度等级:HRB400£=360N/mm2E>=2.00*105N/mm2保护层厚度：c=20.0mmR.=20kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a.=25.00mm考虑支座嵌固作用求配筋时弯矩折减od=0.8求裂缝时弯矩折减a2=0.8求挠度时弯矩折减a3=0.8考虑踏步系数§=0.8四、计算过程：1.楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1653m踏步宽度:b=0.2600m
214计算跨度：L>=Li+(bi+b2)/2=2.86+(0.20+0.20)/2=3.06m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosa=0.8441.荷载计算(取B=lm宽板带)：(1)梯段板：面层：01m=(B+B*h/b)*qm=(1+1*0.17/0.26)*1.50=2.45kN/m自重：gk.=Rc*B*(t/cosa+h/2)=25*1*(0.12/0.844+0.17/2)=5.62kN/m抹灰:gt,=Rs*B*c/cosa=20*1*0.02/0.844=0.47kN/m恒荷标准值：Pk=gtm+即+即+qr=2.45+5.62+0.47+0.20=8.75kN/m恒荷控制：P„(G)=1.35*Pk+yQ*0.7*B*q=1.35*8.75+1.40*0.7*1*2,00=13.77kN/m活荷控制：P”(L)=yG*Pk+YQ*B*q=1.20*8.75+1.40*1*2.00=13.30kN/m荷载设计值：Pn=max{P„(G),P„(L)}=13.77kN/m2.正截面受弯承载力计算：左端支座反力：R=21.07kN右端支座反力:R>=21.07kN最大弯矩截面距左支座的距离：J"=1.53m最大弯矩截面距左边弯折处的距离：x=1.53mMnux=Rl+Lmax—P„*X2/2=21.07*1.53-13.77*1.5372=16.12kN-m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩：Mm'==0.80*16.12=12.89kN-m相对受压区高度：丫=0.128277配筋率：e=0.004240纵筋(1号)计算面积：As=402.82mm2支座负筋(2、3号)计算面积:A.'=A,=402.82mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)
2151.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A,:402.82mm210@100实配面积：785mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积AJ：402.82mm212@200实配面积：565mmz3.3号钢筋计算结果6@200实配面积：141mm2六、跨中挠度计算：Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值7.计算永久组合弯距值Mq:Mq=法+M#)=ai*(qgk+a*q#)*L『/8=0.80*(8.75+0.50*2.000)*3.0678=9.127kN*m8.计算受弯构件的短期刚度B”1)计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力or=Mq/(0.87*h0*As)混规(7.143)=9.127*10*7(0.87*95*785)=140.607N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:A«=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000mm2少=As/Ab混规(7.1.2-5)
216=785/60000=1.309%3)计算裂健间纵向受拉钢筋应变不均匀系数少啊=l.l-O.65*f,k/(Q.e*asq)混规(7.1.2—2)=1.1-0.65*1.78/(1.309%*140.607)=0.4714)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值如aE=Es/Ec=2.00*107(2.80*10^=7.1435)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值0矩形截面，丫＜=06)计算纵向受拉钢筋配筋率eq=As/(b*ho)=785/(1000*95)=0.827%7)计算受弯构件的短期刚度BsB%=E.*As*ho2/[l.15*4»q+O.2+6*aE*e/(l+3.5*yf)]混规(723-1)=2.00*10s*785*957[1.15*0.471+02+6*7.143*0.827%/(l+3.5*0.0)]=12,930*102kN*m26.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数。当°\=0时，9=2.0混规(725)
2172)计算受弯构件的长期刚度BBq=BJ9混规(722-2)=12.930/2.000*102
218=6.465*1()2kN*m26计算受弯构件挠度=5*a/B*(q#+Wq*q#)*l//(384*B)=5*0,80*0.80*(8.75+0.5*2.000)*3.067(384*6.465*102)=11.016mm7验算挠度挠度限值fi>=W200=3.06/200=l5.300mmfm«=l1.016mm219W=l.L0,65*f&/@AjQ混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.78/(1.309%*l40.607)=0.4711.计算单位面积钢筋根数nn=1000/s=1000/100=102.计算受拉区纵向钢筋的等效直径dadz=产d,)=10*107(10*0.7*10)=143.计算最大裂缝宽度3ma*JEs*(l.9*C+0.08*d囚/小)混规(7.1.2-1)=1.9*0.471*140.607/2.0*105*(1.9*20+0.08*14/1.309%)=0.0778mm<0.30mm,满足规范要求
220TB2楼梯计算书一、构件编号:TB2二、示意图：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》(GB50009—2012)《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)2.几何参数：楼梯净跨:Li=1560mm楼梯高度:H=1167mm
221踏步数:n=7（阶）面层荷载：q->=1.50kN/m2可变荷载分项系数:YQ=L40fc=11.90N/mm2Rc=25.0kN/m3E<=2.80*104N/mm2f.=360N/mm2IL=20kN/m3梯板厚:t=150mm上平台楼梯梁宽度:b,=200mm下平台楼梯梁宽度：b?=200mm下平台宽:L=520mm3.荷载标准值：可变荷载：q=2.00kN/m2栏杆荷载：q<=0.20kN/m永久荷载分项系数:Yg=1.20准永久值系数：5=0.504.材料信息：混凝土强度等级:C25f.=1.27N/mm3f*=1.78N/mm2钢筋强度等级:HRB400Es=2.00*105N/mm2保护层厚度：c=20.0mm受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a,=25.00mm考虑支座嵌固作用求配筋时弯矩折减al=0.8求裂缝时弯矩折减a2=0.8求挠度时弯矩折减望3=0.8考虑踏步系数0=0.8四、计算过程：1.楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1667m
222踏步宽度：b=0.2600m计算跨度：L»=Li+L2+(bi+b2)/2=1.56+0.52+(0.20+0.20)/2=2.28m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosa=0.8422.荷载计算(取B=1m宽板带)：(1)梯段板：面层：即=(B+B*h/b)*qs=(1+1*0.17/0.26)*1.50=2.46kN/m自重：gk,=R0*B*(t/cosa+h/2)=25*1*(0.15/0.842+0.17/2)=6.54kN/m抹灰：gkS=Rs*B*c/cosa=20*1*0.02/0.842=0.48kN/m恒荷标准值：R=gkn,+&.++qf=2.46+6.54+0.48+0.20=9.68kN/m恒荷控制：Pn(G)=1.35*R+YQ*0.7*B*q=1.35*9.68+1.40*0.7*1*2.00=15.02kN/m活荷控制：P„(L)=YG*Pk+yQ*B*q=1.20*9.68+1.40*1*2.00=14.41kN/m荷载设计值：Pn=max{P„(G),P„(L)}=15.02kN/m⑵平台板：面层：=B*qm=1*1.50=1.50kN/m自重：gk；=Rc*B*t=25*1*0.15=3.75kN/m抹灰：g.,'=Rs*B*c=20*1*0.02=0.40kN/m恒荷标准值：PJ=gkm'+“+gk：+qf=1.50+3.75+0.40+0.20=5.85kN/m恒荷控制：Pi(G)=1.35*Pk'+yQ*0.7*B*q=1.35*5.85+1.40*0.7*1*2.00=9.86kN/m活荷控制：Pi(L)=YG*Pk+yQ*B*q=1.20*5.85+1.40*1*2.00=9.82kN/m荷载设计值：Pi=max{Pi(G),Pi(L)}=9.86kN/m3.正截面受弯承载力计算：左端支座反力：R=16.69kN右端支座反力:R，=14.36kN最大弯矩截面距左支座的距离:L-=1.11m
223最大弯矩截面距左边弯折处的距离：x=l.llmMnux=Rl+Lmax—P„*X2/2=16.69*1.11-15.02*1.1172=9.27kN-m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩：Mm'==0.80*9.27=7.42kN-m相对受压区高度：0.040719配筋率：e=0.001346Q224六、跨中挠度计算：
225Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算永久组合弯距值Mq:Mq=aj*(Mgk+Mqk)=aa*(q#+.*q#)*Lc>2/8=0.80*(9.68+0.50*2.000)*2.2878=5.550kN*m2.计算受弯构件的短期刚度B”1)计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力前=Mq/(0.87*ho*As)混规(7.1.4-3)=5.550*107(0.87*125*785)=64.974N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ak=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000mtn2少=As/混规(7.1.2-5)=785/75000=1.047%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数。啊=l.l-0.65*f,k/(e，e*a>q)混规(7.1.2—2)=1.1-0.65*1.78/(1,047%*64.974)=-0.600因为啊<0.2,所以取眄=0.24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值a.：aE=Es/Ec=2.00*107(2.80+104)=7.1435)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值中
226矩形截面，y<=06)计算纵向受拉钢筋配筋率eq=As/(b*ho)=785/(1000*125)=0.628%7)计算受弯构件的短期刚度BsBr=E.*As*ho7[l.15*^+0.2+6*aE*@/(l+3.5*y0]混规(723-1)=2.00*105*785*1257[1.15*0,200+0.2+6*7,143*0.628%/(1+3.5*0,0)]=35.099*102kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数9当°'=。时，9=2.0混规(725)2)计算受弯构件的长期刚度BBq=Bj9混规(722-2)=35.099/2.000*102=17.549*102kN*m24.计算受弯构件挠度小=5*a>*p*(q^+^q*qqk)*L>7(384*B)=5*0.80*0.80*(9.68+0.5*2.000)*2.287(384*17.549*102)=1.370mm6.验算挠度挠度限值fi>=W200=2.28/200=l1.400mmfm«=1.370mm227=a2*(qgk+中4")*1才/8=0.80*(9.68+0.50*2.000)*2.2878=5.550kN*m1.光面钢筋，所以取值V,=0.72.C=203.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力a«,=Mq/(O.87*ho*As)混规(7.1.4-3)=5.550*107(0.87*125.00*785)=64.974N/mm4.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:A%=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000mm2=As/A«混规(7.1.2—5)=785/75000=1.047%5.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数中-I=1.1-0.65*&/(.*词混规(7.1.2—2)=1.1-0.65*1.78/(1.047%*64.974)=-0.600因为中v0.2,所以取4=0.26.计算单位面积钢筋根数nn=1000/s=1000/100=107.计算受拉区纵向钢筋的等效直径小
228=10*107(10*0.7*10)
229=141.计算最大裂缝宽度3M=ab*W*O7/Es*(1.9*C+0.08*dw/5)混规(7.1.2-1)=1.9*0.200*64.974/2.0*105*(1.9*20+0.08*14/1.047%)=0.0179mm<0.30mm,满足规范要求TB3楼梯计算书一、构件编号:TB3二、示意图：
230楼梯高度:H=1500mm踏步数:n=9（阶）面层荷载:q™=1.50kN/m2可变荷载分项系数:YQ=140£=11.90N/mm2R<=25.0kN/m1艮=2.80*10'N/mm2f；=360N/mm2R»=20kN/m'=25.00mm三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)2.几何参数：楼梯净跨：L=2080mm梯板厚：t=100mm上平台楼梯梁宽度:bi=200mm下平台楼梯梁宽度:bz=200mm3.荷载标准值：可变荷载：q=2.00kN/m2栏杆荷载：qr=0.20kN/m永久荷载分项系数:丫。=1.20准永久值系数:R=0.504.材料信息：混凝土强度等级:C25£=1.27N/mm2f*=1.78N/mm2钢筋强度等级:HRB400E,=2.00*105N/mm?保护层厚度：c=20.0mm受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a.
231考虑支座嵌固作用求配筋时弯矩折减al=0.8求裂缝时弯矩折减a2=0.8
232求挠度时弯矩折减a3=0.8考虑踏步系数§=0.8四、计算过程：1.楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1667m踏步宽度：b=0.2600m计算跨度：Lo=Li+(bi+b2)/2=2.08+(0.20+0.20)/2=2.28m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosa=0.8422.荷载计算(取B=1m宽板带)：(1)梯段板：面层：&m=(B+B*h/b)*qm=(1+1*0.17/0.26)*1.50=2.46kN/m自重：gk.=Re*B*(t/cosa+h/2)=25*1*(0.10/0.842+0.17/2)=5.05kN/m抹灰：/=Rs*B*c/cosa=20*1*0.02/0.842=0.48kN/m恒荷标准值：Pk=gkn,+gi,+gt,4-qr=2.46+5.05+0.48+0.20=8.19kN/n恒荷控制：Pn(G)=1.35*Pk+YQ*0.7*B*q=1.35*8.194-1.40*0.7*1*2.00=13.02kN/m活荷控制：P”(L)=YG*Pk+yQ*B*q=1.20*8.19+1.40*1*2.00=12.63kN/m荷载设计值：P-=max{P„(G),P„(L)}=13.02kN/m3.正截面受弯承载力计算：左端支座反力：R=14.84kN右端支座反力：氏=14.84kN最大弯矩截面距左支座的距离：L-=1.14m最大弯矩截面距左边弯折处的距离：x=1.14mMm=Ri*^—P„*x2/2=14.84*1.14-13.02*1.14728.46kN-m
233考虑支座嵌固折减后的最大弯矩：Ma'==0.80*8.46=6.77kN-m相对受压区高度：50.106783配筋率：2=0.003530纵筋（1号）计算面积：A,=264.73mm2支座负筋（2、3号）计算面积：A.'=A.=264.73mm2五、计算结果：（为每米宽板带的配筋）1.1号钢筋计算结果（跨中）计算面积A,:264.73mm210@150实配面积：524mm22.2号钢筋计算结果（支座）计算面积AJ：264.73mm212@200实配面积：565mm23.3号钢筋计算结果6@200实配面积：141mm2六、跨中挠度计算：Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值7.计算永久组合弯距值Mq:Mq=ot3*（Mgk+Mqk）=a3*（qgk+^q*qqk）*L（）2/8=0.80*（8.19+0.50*2.000）*2.2878=4.777kN*m8.计算受弯构件的短期刚度B«
2341）计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
235M=Mq/(0.87*ho*As)混规(7.1.4-3)=4.777*107(0.87*75*524)=139.825N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:A”=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2q.=As/A«混规(7.1.2—5)=524/50000=1.047%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数中啊=l.LO.65*f*/@‘*词混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.78/(1.047%*139.825)=0.3104)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值如aE=Es/Ec=2.00*10,/(2.80*104)=7.1435)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值y<矩形截面，卜=06)计算纵向受拉钢筋配筋率Qq=As/(b*ho)=524/(1000*75)=0.698%7)计算受弯构件的短期刚度BsB«,=E,*As*h//[1.15*G+0.2+6*aE*e/(l+3.5*刷混规(723-1)=2.00*1(>'*524*752/[1,15*0.310+02+6*7.143*0.698%/(1+3.5*00)]=6.885*1()2kN*m2
2366.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数0当Q=0时，9=2.0混规(725)2)计算受弯构件的长期刚度BBq=BJ9混规(722-2)=6.885/2.000*1()2=3.443*102kN*m27计算受弯构件挠度〜=5*a3*p*(q^+TM*qMk)*I^7(384*B)=5*0,80*0.80*(8.19+0.5*2.000)*2.287(384*3.443*102)=6.011mm8验算挠度挠度限值fi.=IW200=2.28/200=l1.400mmfmix=6.011mm237=139.825N/mm
2385.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:A,e=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2Qw=As/A«混规(7.1.2—5)=524/50000=1.047%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数。0=1.1-0.65*&/@.*(a)混规(7.1.2-2)=1.1-0.65*1.78/(1,047%*139.825)=0.3107.计算单位面积钢筋根数nn=1000/s=1000/150=68.计算受拉区纵向钢筋的等效直径小(En,*di2)/(Z；n,*Vi*d,)=6*107(6*0.7*10)=149.计算最大裂缝宽度3M=aJW*oJEs*(1.9*C+0.08*dw/2。混规(7.1.2-1)=1,9*0.310*139.825/2.0*105*(1.9*20+0,08*14/1.047%)=0.0597mm<0.30mm,满足规范要求*各层构件数量、构件材料和层高*
