石龙立交-石马岗隧道（结构）计算书

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1.工程概况11.1工程地质条件111.1.1地形地貌112.1.2气象水文113.1.3地质构造124.1.4地层岩性145.1.5水文地质条件146.1.6不良地质现象167.1.7岩土体设计参数162.设计依据的规范、技术标准182.2技术标准183.主要工程材料194.结构受力分析及截面验算194.1计算方法及计算软件194.2计算荷载194.2.3竖向土压力194.3计算模型204.4地基反力系数214.5计算214.5.1石龙立交箱1型断面214.5.2石龙立交箱2型断面29

14.5.3石龙立交拱1型断面364.5.4石龙立交箱3型断面424.5.5石龙立交箱4型断面494.5.6石龙立交箱5型断面564.5.7石龙立交箱6型断面634.5.8石龙立交拱2型断面635.挡墙计算641.11衡重式路肩挡墙641.2衡重式路堤挡墙741.3重力式挡墙计算831.4仰斜式挡墙901.5折背式挡墙1091.6扶壁式挡墙1161.7桩板挡墙计算125

21.工程概况2015年11月12日，重庆市召开了市政府第109次常务会，审议通过了《重庆市主城区综合交通规划评估及优化》（2015-2030年）。根据最新交通规划成果，''渝长高速复线连接道”作为渝长高速复线的快速入城连接通道，将连接南坪组团、唐家沱组团和鱼嘴组团，是一条以交通功能为主、兼顾服务功能的城市快速路。渝长高速复线连接道西起于内环快速路大佛寺南桥头，向东经弹子石、唐家沱、鱼嘴片区，终点在果园港接渝长高速复线收费站。道路等级为城市快速路，设计车速80km/h,双向六车道，全线新建互通立交2座（海腾立交、石龙立交）、改建互通立交2座（大佛寺南桥头立交、腾龙立交），主线设置主要出入口7处（鸡冠石出入口、港城西路出路入口，海尔路出入口，望江厂出入口、朝阳溪出入口、疏唐立交出入口、疏港东立交出入口），下穿道4座（唐桂下穿道长，铁山坪复线下穿道长、石马岗下穿道长、疏港复线下穿道长）、跨长江大桥1座（黄桶沱大桥）。初步设计阶段，根据业主要求，本项目分为四期，分别开展行政审批。第一期为高速收费站-石龙立交，第二期为石龙立交-石马岗下穿道，第三期为石马岗下穿道-海腾立交，第四期为海腾立交-南桥头立交。本次设计内容为渝长高速复线连接道二期工程：石龙立交-石马岗下穿道段，桩号为K12+030-K13+100,主线长1.07Km,设计速度80km/h,其中含匝道十八条，主干路一条。石龙立交-石马岗下穿道段是渝长高速复线连接道的重要组成部分，是渝长高速复线连接道与快速路六纵线、渝冠大道相交形成的互通式立交，本次石龙立交-石马岗下穿道段共设置1处立交，为石龙立交，其中含匝道18条，主干路1条。

3渝长高速复线连接道项目区位图石龙立交项目区位图本次施工图设计内容包括：道路工程、桥梁工程、结构工程、排水工程、电照工程、交通工程。本项目按专业共分为六册：第一册道路工程；第二册桥梁工程；第三册结构工程；第四册排水工程；第五册电照工程；第六册交通工程。本册为第三册结构工程。本册施工图设计为第三分册结构工程分册。包含挡护结构设计及石龙立交B匝道，H匝道，I匝道及N匝道下穿道结构设计。

4本工程包括四段车行下穿道，设计范围内下穿道列表如下:序号起止桩号跨径布置结构形式长度(m)备注1BK0+480-BK0+9259-16m单孔箱型+折线拱型445车行下穿道2HK0+320-HK0+429.18.0m单孔箱型+拱型110车行下穿道3IK1+018.38-IK1+096.939.0m单孔箱型37.9车行下穿道4NK0+120-NK0+253,2818.0m单孔箱型133.3m车行下穿道其主要断面设计如下表:表1-1B匝道衬砌结构设计参数表断面类型适用隧道里程范围结构厚度(m)备注底板顶板侧墙箱1型断面B匝道BK0+480-BK0+570,BKO+863.8-BK0+888.80.80.80.8填土厚度W4m箱2型断面B匝道BK0+570-BK0+636.7BKO+888.8-BK0+9250.90.90.94.0m〈填土厚度《6.0m双箱型断面B匝道BKO+636.7-BK0+642.90.90.90.83.OmW填土厚度W6.5m箱5型断面B匝道BKO+642.9-BK0+667.9见下图填土厚度44m箱4型断面B匝道BKO+667.9-BK0+696.31.21.21填土厚度W5m箱3型断面B匝道BKO+696.3-BK0+753.81.01.00.9填土厚度45m拱1型断面B匝道BKO+753.8-BK0+863.8见下图填土厚度＜4m表1-2H匝道衬砌结构设计参数表断面类型适用隧道里程范围结构厚度(m)备注底板顶板侧墙箱6型断面H匝道HK0+340-HK0+3500.80.80.8填土厚度＜4m拱2型断H匝道HK0+340〜HK0+423见下图填土厚度45m

5面双箱型断面B匝道BKO+636.7-BK0+642.90.90.90.83.Om《填土厚度《6.0m表1-3I下穿道衬砌结构设计参数表断面类型适用隧道里程范围结构厚度(m)备注底板顶板侧墙箱1型断面I匝道IK1+059.04-IK1+096.940.80.80.8填土厚度W4.0m表1-4N匝道衬砌结构设计参数表断面类型适用隧道里程范围结构厚度(m)备注底板顶板侧墙箱1型断面N匝道NK0+120-NK0+128.60.80.80.8填土厚度＜4m箱3型断面N匝道NKO+128.6-NK0+137.21.01.00.9填土厚度W4m箱4型断面N匝道NKO+137.2-NK0+147.081.21.21填土厚度＜3m箱6型断面N匝道NK0+146.9〜NK0+253.2810.80.80.8填土厚度44mwm"幅槌给杓层lOaRO*蛀层24aC35li±jjaiiiitiffA车行地通道结杓横断面图(箱1型框知石龙立交箱1型框架断面

6地面线车行地通道结构横断面图（融型框架）MimiME乃H士词幽晦函binn车行地般辅裾部（掘型框架）800jpoo石龙立交箱2型框架断面2.01i：m

7则”碑建IOciC2峰蛀层HW24cte35H士森C2幡蛀层整底做1:100石龙立交箱3型框架断面一结杓到24crf3SW3*蛀层整眯1H0“蛇车行地馥结犍断面图（箱4型框知

8927.4-13214IMO-1733车行嵬H结杓约币ISM型框烫）石龙立交箱5型框架断面车行地通道岩杓横断面团（箱6型框架）石龙立交箱6型框架断面

9Mia辅层2X5*31•至£*a崛枢好层iQciCiof^M络杓中心发u〔的，臣"W老路中石龙立交拱2型框架断面leociiteM车行地仪辅收所硒(双箱型框架)1:!0024c<35MiIS石龙立交双箱型框架断面本次设计包括57段挡墙，具体布置见下表：序号起讫桩号编号位置挡墙类型长度(m)1LK0+630.00-LK1+OOO1#L匝道左侧扶壁式+重力式挡墙370.1m

10序号起讫桩号编号位置挡墙类型长度(m)2LK0+598.50〜LK0+602.502#L匝道右侧衡重式挡墙4m3LK0+598.50〜MK0+047.703#M匝道左侧衡重式挡墙27.3m4AK0+866.00-AK0+880.004#A匝道右侧重力式挡墙14m5GK0+410.00-GK0+420.005#G匝道左侧扶壁式挡墙10m6JK1+505-JK1+520.006#J匝道左侧折背式挡墙13.5m7BK0+430.00〜BK0+480.007#B匝道左侧仰斜式+衡重式+重力式挡墙48.5m8GK0+160-GK0+280.008#G匝道左侧重力式+衡重式挡墙120m9AK0+650-AK0+6709#A匝道右侧扶壁式+重力式挡墙21.2m109-1#C匝道右侧桩板墙+重力式挡墙22m11HK0+320-HK0+3409-2#H匝道左侧重力式+衡重式路堤挡墙31.3m12HK0+320〜HK0+3409-3#H匝道右侧重力式+衡重式路堤挡墙19.1m13JK0+308-JK0+317.49-4#J匝道左侧重力式挡墙10m14JK0+306.7〜JK0+317.49-5#J匝道右侧重力式挡墙10m15HK0+248.20〜HK0+258.2510#H匝道右侧扶壁式挡墙10m16HK0+248.20〜HK0+274.2011#H匝道左侧重力式挡墙26m17YK12+104.4-CK0+170.0012#G匝道右侧扶壁式+重力式路堤+衡重式挡墙207.3m18IK0+480.00〜IK0+620.0013#I匝道左侧重力式挡墙Ulm19CKO+23O.OO〜CK0+270.0014#C匝道右侧重力式挡墙41.4m20CK0+150.00〜CK0+270.0014-1#C匝道左侧重力式挡墙118.7m21IK0+685.15-IK0+697.715#I匝道左侧衡重式挡墙12.4m21IK0+685.15〜IK0+697.715-1#I匝道左侧衡重式挡墙12.4m22FK0+790.80-FK0+798.216#F匝道右侧衡重式挡墙7.3m23FK0+790〜FK0+800.417#F匝道左侧衡重式挡墙10.5m24YK12+462.55-18#渝长右线右重力式挡墙7.7m

11序号起讫桩号编号位置挡墙类型长度(m)YK12+470.2侧25K12+465.5〜K12+471.518-1#渝长右线左侧重力式挡墙5.9m26K8+002.2-K8+008.318-2#渝长左线右侧重力式挡墙6m27ZK8+003.8〜ZK8+009.218-3#渝长左线左侧重力式挡墙5.4m28BK0+925.00〜BK0+940.0019#B匝道左侧衡重式路堤挡墙16.2m29BK0+925.00〜BK0+940.0020#B匝道右侧衡重式挡墙13.7m30EK0+075.35〜EK0+090.0021#E匝道左侧重力式挡墙13.7m31EK0+073.35-EK0+230.0022#E匝道右侧扶壁式+重力式挡墙159m32AK0+293.85〜AK0+307.523#A匝道左侧扶壁式挡墙13.7m33AK0+300.32-AK0+310.0024#A匝道右侧衡重式挡墙10.6m34DK0+173.44-DK0+19025#D匝道左侧扶壁式+重力式挡墙16.38m35CK0+450.8〜CK0+530.0026#C匝道右侧扶壁式+重力式挡墙82m36CK0+450.8-CK0+475.0026-1#C匝道左侧扶壁式+重力式挡墙23m37DK0+181.9-DK0+430.0027#D匝道右侧重力式+扶壁式挡墙251.65m38JK0+994.3〜JK1+003.327-1#J匝道左侧重力式挡墙9m39JK0+994.3-JK1+003.327-2#J匝道右侧衡重式挡墙7m40JK0+937.12-JK0+942.228#J匝道左侧重力式挡墙5m41JK0+937.12-JK0+942.228-1#J匝道右侧衡重式挡墙7m42DK0+115〜DK0+125.2829#D匝道右侧重力式挡墙10m43AK0+235.67〜AK0+245.4430#A匝道左侧重力式挡墙10m44ZK8+048.4〜ZK8+053.4031#渝长左线左侧重力式挡墙5m45K8+047.5〜K8+053.331-1#渝长左线右侧重力式挡墙5.8m46K12+510.6〜K12+516.531-2#渝长右线左侧重力式挡墙5.9m

12序号起讫桩号编号位置挡墙类型长度(m)47YK12+509.42-YK12+51532#渝长右线右侧重力式挡墙5m48FKO+840.42〜FK0+846.3633#F匝道左侧重力式挡墙6m49FK0+838.65-FK0+843.6234#F匝道右侧重力式挡墙5m50IK0+740.34〜IK1+018.3835#I匝道左侧扶壁式+重力式+衡重式路堤挡墙281m51IK0+740.34-IK1+018.3835-1#I匝道右侧衡重式挡墙5m52OK0+050.00-OK0+196.5036#O匝道左侧扶壁式+重力式挡墙146.6m53QK0+078.57〜QK0+229.0037#Q匝道左侧扶壁式+重力式挡墙170m54NK0+253.30-NK0+34539#N匝道左侧扶壁式+重力式挡墙92m55NK0+253.30-NK0+34540#N匝道右侧扶壁式+重力式挡墙92m56RK0+040.00-RK0+138.841#R匝道左侧扶壁式+重力式挡墙99.5m57JK0+356.3〜JK0+454.242#J匝道左侧扶壁式+重力式挡墙98.4m58IK1+097〜IK1+13043#I匝道左侧扶壁式+重力式挡墙32.8m59IK1+224.4-IK1+338.1544#I匝道左侧扶壁式挡墙111.6m60IK1+097〜IK1+177.545#I匝道右侧衡重式+重力式+扶壁式挡墙133m1.1工程地质条件1.1.1地形地貌线路属于侵蚀剥蚀型丘陵地貌。石龙立交位于石马岗山体东侧，整体地形西高东低，西侧石马岗山体坡度较陡峭，海拔逐渐增加，最高点高程为323米。东侧山坡较为平缓，大部分已经过场平处理，原始地貌不可见，现状地面整体坡度较小，局部有陡坎。1.1.2气象水文(1)气象勘察区气候属亚热带季风性湿润气候，年平均气候在18℃左右，冬季最低气温平均在6〜8℃,夏季平均气温在27—29C,具冬暖春早，夏热秋凉，秋雨连绵，无霜期长等特点。多年平均气温17.5℃~18.5℃,最高气温43℃（2006年8月16日），极端最低气温〜1.8℃（1978年1月27日），夏季长达4

13个月以上。年主导风向为北风,年平均风速1.5m/s,最大风速22.9m/s。多年平均降雨量1098.9mm,最大年平均降雨量1378.3mm,最小年平均降雨量783.2mm,一日最大降雨量206mm（2007年7月17日），降雨一般集中在5〜9月，占全年降雨量的2/3,年平均相对湿度79%。日照总时数1000-1200小时，雨量充沛、温润多阴，常年降雨量1000一1400毫米。年平均风速（米/秒）：1.39米/秒。年最大风速（米/速）：26.7米/秒，风向：西北;出现日期1981年10月。（2）水文额拟建线路区属于长江水系，线路区附近主要河流为长江。长江位于场区东侧约1.5km,江面开阔，平水期宽600〜650m,汛期宽650〜7050m。本场区位于三峡水库库尾，在每年枯水期三峡水库保持175m的高水位运行，到每年4〜5月开始泄水，而此时长江开始逐渐进入汛期，长江水位将在170m左右，故场区在三峡水库按照175m的高水位运行后，常年水位将维持在170〜175m左右。场地内部有少量鱼塘分布，其余无地表水体通过。1.1.3地质构造根据区域资料，本工程位于大盛场向斜西翼。大盛场向斜位于铜锣峡背斜与明月峡背斜之间，南北向伸展，属于宽缓向斜。根据地面测绘，场地内岩层倾向110〜130°,倾角30〜70°o根据地面调查，道路沿线裂隙发育情况如下：沿线裂隙调查一览表位置构造部位岩层产状裂隙产状裂隙特征大盛场裂隙1：185°~210°裂隙1：张开度1〜5mm,有少YK13+000110°~130°Z60°~70°,Z36°〜45°,优势产状：200/40°；量粘土充填，间距1〜3m,延伸1〜4m,无水，结合程度很差；北侧l°J斜西议优势产状：118裂隙2：30°-50°Z裂隙2：张开度1〜2mm,有少Z63°<,77°〜85°,优势产量粘土充填，间距2〜5m,延伸状：40/80°o3〜7m,无水，结合程度差。YK13+560大110°~130°裂隙1：285°〜330°裂隙1：张开度2〜7mm,有少南侧盛Z30°〜50°,Z42°〜55°,优势产量粘土充填，间距3〜8m,延伸

14位置构造部位岩层产状裂隙产状裂隙特征场向斜西翼优势产状：125Z35°o状：300/50°；裂隙2：185°~220°Z65°~74°,优势产状：205/70°o3〜7m,局部贯穿出露岩体，无水，结合程度很差；裂隙2：张开度。〜2mm,局部紧闭，间距2〜5m,延伸1〜5m,无水，结合程度一般107°00106°30'106°30'107°00'构造纲要图

151.1.4地层岩性拟建线路区内出露的地层有第四系人工素填土、残坡积粉质粘土、侏罗系中统上沙溪庙组砂泥岩等。各地层岩性特征由新至老分述如下：(1)第四系全新统①人工填土层(Q4ml)：基本覆盖整个场地，为场平施工回填形成，杂色、灰色，褐色,成分以粘性土夹砂、泥岩碎石为主，局部含块石，结构多为松散，局部稍密或中密，干燥，厚度差别大，均匀性差。填土回填时间半年-2年，多为施工抛填。根据钻探揭露，该层厚0.3(CK17-15)〜37.0m(CK15-16)。②粉质粘土(Q4el+dl)：分布范围较小，主要分布于人工改造程度低的斜坡区域，褐色、褐黄色，可塑〜硬塑状，该层厚度整体较小，局部原始地形低洼处厚度较大。根据钻探揭露，该层厚0.3(CK22-30)〜4.3m(CK22-24)。(2)侏罗系中统上沙溪庙组(J2s)①砂岩(J2s)：灰色、青灰色、细〜中粒结构，中〜厚层状构造，主要由长石、石英及岩屑组成。岩层局部含泥较重，并间断夹有少量泥岩夹层及透镜体。强风化岩体较破碎。中等风化泥岩岩体较完整。②泥岩(J2s)：紫色、褐红色，泥质结构，中〜厚层状构造，主要由粘土矿物组成。岩层局部含砂较重，并间断夹砂岩薄层及透镜体。强风化岩体较破碎，中等风化泥岩岩体较完整。1.1.5水文地质条件(1)地表水场地内H匝道HK0+220-HK0+280段有一鱼塘，其余无地表水体通过。(2)地下水拟建场区地形受人工改造强烈，原始地面变化较大，不具备典型的含水层，场区内总体上地下水含量甚微。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，场区地下水可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水。松散岩类孔隙水：隧道段该类型地下水由大气降雨补给为主，储存在第四系松散土层中，含水能力受地形地貌以及覆盖层范围、厚度、物质成分以及透水性能制约，水量大小受季节、气候影响大，无统一地下水位。地形起伏较大的陡坡、陡坎、丘包等位置，覆盖层厚度较小，除雨季外一

16般无地下水。沟谷、平坝等地势较低处，覆盖层厚度相对较大，地面汇水条件较好，该位置有少量的地下水赋存在地表土层中。该地下水具有分布不连续、含量较小、随季节变化大等特点。基岩（红层）裂隙水：隧道段基岩（红层）裂隙水主要赋存于岩石风化裂隙、构造裂隙中以及层间裂隙中。场区内下伏基岩为泥岩和砂岩，泥岩属于粘土类岩石，含水能力和透水能力较差，为相对隔水层;砂岩有少量孔隙和裂隙，是相对含水层。由于补给能力差、补给量小，地下水迳流、排泄条件好，因此场区内基岩裂隙水含量小、埋藏深，分布局限。局部地段覆盖层较厚，基岩多在地下水位以下，基岩裂隙型潜水分布于侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩和砂岩裂隙中，地下水主要受大气降雨及长江水补给，其富水程度受岩性及裂隙控制，泥岩裂隙主要发育于强风化泥岩中，中风化泥岩裂隙多呈闭合状。下伏砂岩裂隙较发育，为主要含水层，地表水为基岩裂隙水的主要补给源。沿线地势较低地带有部分地表水及生活用水渗入，水量较小，受降雨及周边环境影响较大。根据抽干部分钻孔内残余水观测，隧道沿线地下水位恢复缓慢，且无稳定地下水位。地下水的补给、径流、排泄：场区地表无大的常年性地表水体。各岩层中地下水主要接受大气降水的补给，区内大气降水一部分顺坡汇入各季节性冲沟，然后汇入长江；其余通过地面的裂隙等渗入地下，成为地下水，补给各含水层。本区地下水的运移受地层岩性、构造、地形切割的控制，各地层分属不同的水力系统。裸露型地层其地下水主要接受大气降水的渗入补给，他们裸露地面，浅部风化裂隙成为其地下水补给通道，大气降水一部分顺坡流排泄，一部分沿风化裂隙潜入地下，再从地势低洼处，以泉井形态流出地表。场区地下水补给、排泄条件较好，地下水流量受大气降水的严格控制，雨季水大，枯季水小或断流。场区内地下水具有补给条件单一、短途径流、就近排泄、无一定的方向性的特点。水土的腐蚀性评价：场地内地下水含量较少，根据初勘所采集水样测试成果，本次详勘利用初勘水体腐蚀性评价：按II类环境SO42-、Mg2+、OH-、总矿化度对混凝土结构均有微腐蚀；在A类条件下对混凝土结构有微腐蚀（微pH值腐蚀，微侵蚀性CO2腐蚀）；CI-在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中钢筋有微腐蚀。

17根据工程经验，本工程土体对混凝土结构、混凝土结构中钢筋及钢结构均为微腐蚀性。1.1.5不良地质现象经工程地质调查及访问，拟建场地及周边未发现滑坡、泥石流、岩溶及活动断裂等其它不良地质现象。1.1.6岩土体设计参数表1-1岩土体设计参数建议一览表岩土名称素填土（松散）粉质粘土（可塑）强风化砂岩中风化砂岩强风化泥岩中风化泥岩重度kN/m3天然20*19.8/24.6/25.7饱和22*20.4*/25.2/26.2石石抗压强度标准值（MPa）天然//29.60/9.35饱和//22.83/5.92承载力基本容许值kPa1205002000350800地基承载力特征值MPa0.16*0.50*8.290.30*3.39粘聚力（天然）kPa025.1/1940/567内摩擦角（天然）o3012.1/36.1/33.9岩体理论破裂角o//63.0/62.0临时边坡坡率/1：1.51:1.01:0.501:0.201:0.501:0.25基底摩擦系数/0.250.250.300.600.300.50M30砂浆与岩石极限粘结强度标准值kPa//1200/500岩体水平抗力系数/土的水平抗力系数的比例系数MN/m3MN/m4814602605080表1-2岩体结构面特征及抗剪强度参数建议表位置构造部位产状裂隙特征粘聚力C（KPa）内摩擦角①。YK13+000北侧大盛场向斜西翼层面110°〜130°Z60°〜70°在岩体内部多呈闭合状，结合程度差，为硬性结构面5018裂隙1185°〜210°Z36°〜45°张开度1〜5mm,有少量粘土充填，间距1〜3m,延伸1〜4nb无水，结合程度很差，为软弱结构面3512裂隙230°〜50°Z77°〜85°张开度1〜2mm,有少量粘土充填，间距2〜5m,延伸3〜7m,无水，结合程度差，为硬性结构面5018YK13+560南侧大盛场向层面110°〜130°Z30°〜50°在岩体内部多呈闭合状，结合程度差，为硬性结构面5018

18位置构造部位产状裂隙特征粘聚力C(KPa)内摩擦角①。斜西翼裂隙1285°〜330°Z42°〜55°张开度2〜7mm,有少量粘土充填，间距3〜8m,延伸3〜7m,局部贯穿出露岩体，无水，结合程度很差，为软弱结构面3512裂隙2185°〜220°Z65°〜74°张开度。〜2nim,局部紧闭，间距2〜5m,延伸1〜5m,无水，结合程度一般，为硬性结构面5018

192.设计依据的规范、技术标准2.1依据规范《工程建设标准强制性条文(城市建设部分)》《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《地下工程防水技术规范》(GB50108-2008)《混凝土外加剂应用技术规范》(GB50119-2013)《锚杆喷射混凝土支护技术规范》(GB50086-2001)《建筑边坡工程技术规范》(GB50330-2013)《建筑防火设计规范》(GB50016-2014)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)；《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)(2015年版本)《混凝土结构耐久性设计规范》(GB/T50476-2008)《公路工程技术标准》(JTGB01-2014)《公路沥青路面设计规范》(JTGD50-2017)(适用于车行道路面设计)《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)；《公路桥涵地基及基础设计规范》(JTD63-2007)；2.2技术标准1、结构设计使用年限为100年。2、结构中主要构件的安全等级为一级。3、结构按抗震设防烈度6度进行抗震设计，按设防烈度7度采用抗震构造措施，结构抗震等级为三级，以提高结构和接头处的整体抗震能力。4、地下结构中混凝土构件的环境类别和作用等级为I—C类。5、钢筋混凝土构件(不含临时构件)正截面的裂缝控制等级为三级，即允许出现裂缝,裂缝宽不大于0.2mmo6、结构主要构件的耐火等级为一级。7、荷载汽车：城-A级；

20人群：4KN/m2；3.主要工程材料(1)下穿道结构混凝土强度等级：C40混凝土，抗渗等级P8；(2)下穿道结构钢筋采用HRB400钢筋。4.结构受力分析及截面验算4.1计算方法及计算软件计算采用软件MIDAS2.6.1进行平面应变问题弹性分析。地道框架结构需承受周边土压力、车行荷载(城-A)、人群荷载。计算以垂直于纵向的1延米横截面作为平面刚架进行结构计算，以控制地道框架的配筋。4.2计算荷载4.2.1结构自重结构自重由程序自动加载。混凝土结构容重采用25kN/m\4.2.2车辆、人群荷载车荷载、人群荷载简化成1m厚等代土荷载ZOkN/m)4.2.3竖向士压力顶板竖向土压力：q=yh(4-1)上式中：q顶板回填土石垂直压力(单位：kN/m-)；Y——回填土容重，20kN/m3；(B匝道上方采取轻质混凝土回填，容重按8kN/n?计)h顶板回填土厚度(单位：m)；4.2.4侧向土压力(1)斜墙段土侧向压力：q=Ayhj(4-2)按有无限土体考虑时：

21cosa--i/cos2a-cos2(o.A=cosa,——；—L(4-3)cosor--Jcos2a-cos2%按有限土体考虑时：cI-Linmnz、%=7\T\x（4-4）（//+njcosp+（1-/znjsinpm-n上述式中：a设计填土面坡度角（取。=0）；q\—拱背回填土石计算内摩擦角（取例=32）；P侧压力作用方向与水平线夹角（取夕=0）；n开挖边坡坡率；m回填土石面坡率；〃一一回填土石与开挖边坡面间的摩擦系数，（取〃=0.45）；（2）直墙段土侧向压力：令=（4-5）2=tan2仔-券）（4-6）上式中：hj边墙计算点换算士高度，（单位：m）；h,一一墙顶至计算位置的高度（单位：m）；4一—填土坡面至墙顶位置的高度（单位：m）；h顶板回填土厚度（单位：m）；一一墙背回填土石计算内摩擦角（取0=30）；4.3计算模型计算模型与荷载如所示,若侧墙采用直壁开挖或采用临时桩支护，则侧墙土压力采用弹性抗力替代。软件计算中模型节点划分以1m为单位计，每个单元长度为1m。

22路面车辆荷载20kN/m2计算模型2（全周弹性抗力）覆土荷载50kN/m2路面车辆荷我20kN.m3置土荷致50kN.m1自重：mg计算模型14.4地基反力系数设计中，中风化砂岩地基取200MPa/m；中风化泥岩地基取100MPa/m；土层取50MPa/m,计算模型中弹簧单元长度为1m。4.5计算4.5.1石龙立交箱1型断面1、石龙立交箱1型断面（计算时顶板覆土按4m取值）

23地面生车行赖道驰断理陵）H00荷载取值①结构自重：按Y=25kN/n?计（程序自动加载）②竖向压力：gk=4X20=80kPa；③水平压力：el=O.33X80=26.4kPa,e2=26.4+0.33X（20X6）=66.4kPa；e车=0.33X20=6.7kPa3荷载效应与荷载组合Ql=141KN/m2Q2=l.35X（el+e车）=45KN/m2Q3=l.35X（e2+e车）=99KN/m2承载力极限状态内力

24弯矩计算值简图-1Moii»*M2—t»M3T««M2M-t*N3te«V2()«-94MTe**«42n--4tuitetozc*-4g-SI”，，•*•«-strrst»*M2-€t»«0**«42w-*rr4oo«*M2e-TH220S82.n-t»r*4iewze--•4t«61**M2轴力计算值简图•IMll4«400JiM•€««%1M，“•J$，0M«*0。，tlW♦IJMIW08iin♦0M00»(«0M19n-1MSI*«*00：14l«---2.aoexoot，n-s?，ss，/oot44t-S“OF*。”4C--＜，”，*•*()8IK-»Mli4»*002剪力计算值简图正常使用极限状态内力■M9afla9aa9fl弯矩计算值简图*4，四•1•IUil4e*M270””3,-t74T7K«*M；-»■I

25轴力计算值简图剪力计算值简图结构断面控制位置内力详见下表结构内力表计算项目位置基本(标准)组合内力弯矩(kN•tn)剪力max(kN)轴力(kN)地通道顶板跨中881(652)759(562)底板支座184(136)顶板支座740(547)184(136)边墙上支座740(547)677(501)边墙下支座740(547)841(624)底板跨中611(453)242(188)截面强度及裂缝宽度验算表计算项目验算位置计算截面高度(mm)计算内力受拉侧配筋受压侧配筋最大裂缝宽度(mm)弯矩(KN•m)轴力(KN)

26箱1型框力口顶板跨中800881(652)184(136)。32@100。25@1500.154顶板支座800740(547)184(136)025@150+。22@150«32@1000.182边墙上支座800740(547)677(501)。25@150+。22@150。25@1500.162边墙下支座800740(547)841(624)C25@150+C22@150

27承载能力组合值正常使用组合值M:=881Q:=344M中si=652M中］:=652M支s：=547M支i：=5471承载能力验算参数：Rd：=330:=330%d：=18.4后：=1.654:=0.53yg:=1b:=1000h:=800a:=50as'：=50hn：=h-a“八八，fldumin:=450.0l-->sd第一排下缘受拉钢筋数Nl:=10第一排下缘受拉钢筋直径dl:=32第二排下缘受拉钢筋数N2:=0第三排下缘受拉钢筋数N3:=0第一排下缘受拉钢筋直径d2:=28第三排下缘受拉钢筋直径？d3:=28换算直径d=32,(Nl-dl2+N2-d22+N3-d32d:=(Nldl+N2d2+N3・d3)受拉钢筋截面面积As=8.04〃1#第一排上缘受压钢筋数N1:=6.67第一排上缘受压钢筋直径dl':=25第二排上缘受压钢筋数N2':=0第二排上缘受压钢筋直径d2':=22N3':=0第三排上缘受压钢筋直径d3':=25受压钢筋截面面积？As，:=N15(S+N2、k(¥)+川兀・(竽)As，=3.27今1(?实际配筋率Asu:=bh。u=0.011-3umjn=2.25x10AA:="配筋率满足构造要求"ifu>umjn"不满足要求"otherwiseAA="配筋率满足构造要求”

282斜截面抗剪”受弯构件斜截面强度计算”己知：b=1X1(TfcU.k：=40：=L65a=50h=800a]:=1.0a2:=1.0ho:=h-a控制剪力最大设计值Vd：=QVd=344⑴验算截面尺寸PA:=”截面尺寸满足要求"ifVd«丝1•Y0"截面尺寸不满足要求"otherwise-3j10-y^Zk-bhoJTG3362——2018式(5.2.9)PA="截面尺寸满足要求”PB:="仅需按规范构造要求配置箍筋”ifVd<—•1(T3-ftd•b-h0Y0JTG33622i式(5.2.10)”进行斜截面抗剪承载力的验算”otherwisePB=”仅需按规范构造要求配置箍筋”⑵斜截面抗剪能力验算”距离支点h/2处截面的设计剪力为(KN):"V'd:=Vd纵向受拉钢筋截面面积As=8.04冬id箍筋抗拉设计强度(MPa)：f^v:=330箍筋的枝数：nk:=1.67箍筋直径(mm)：d':=12箍筋每一枝的截面积:ak：=兀♦箍筋沿长度方向间距:Sy:=300配箍率:Psv：=nk-7b-sv-4psv=6.296k10斜截面内纵向受拉钢筋配筋率：P:=100.Asb-h0if100.<2.52.5otherwiseP=1.072-3Vdmax：=ai•a2a3.0.45-10.b•h()•^(2+0.6-P).,/fcu.k-Psv-fsvVdmax=691.9JTGJTG3362——201PB':="斜截面抗剪满足要求"ifVdmax2Y0-V'dY0-v，d=344"斜截面抗剪不满足要求"otherwisePB，="斜截面抗剪满足要求”

293.跨中最大裂缝宽度验算已知：截面高度(mm)：h=800纵向受拉钢筋截面重心至受拉边缘距离(mm)：a=50矩形截面宽度或T形截面腹板宽(mm)：b=1x1(?截面有效高度h0:=h-a受拉翼缘宽度bf：=0受拉翼缘高度hf:=0受拉钢筋弹性模量：Es：=2-l(fAs=8.04勿14受拉钢筋直径d=32使用阶段的计算弯矩(KN：M中$=652长期荷载作用下的弯矩(KN)：M中i=652钢筋表面形状系数cj：荷载作用系数c2：=1.0+0.5.1.0M中］M中sJTG3362——2018式(6.4.3-2：ass=124.245JTG3362——2018式(6.4.3-1构件受力特征系数c3:=1.15As截面配筋率P1：=r—b-h0+(bf-b)-hfp:=0.02ifpi>0.02p।if0.006

303.5.2石龙立交箱2型断面1、石龙立交箱2型断面（计算时顶板覆土按6m取值）车行地酿睇横断面图（箱2型框架）Tioo2,荷载取值顶板上覆土10米；道路回填轻质混凝土天然重度：10.0KN/m3；采用现浇钢筋碎结构，C40混凝土；下穿道净跨径L0=9.0m,净高H0=5.88m,土的内摩擦角30度，填土容重丫l=20KN/m3。下穿道主体结构混凝土强度为C40,基础垫层C20,纵向受力筋HRB400,地基为粉质粘土。1尺寸拟定顶板、底板厚度3=0.9m侧墙厚度t=0.9m故计算长度1=9.9,h=6.78m2荷载计算

31竖向土压力p±=Y1H=12OkN/m2

32箱涵顶板自重P顶=d2xy2=22.5kN/m2恒载竖向压力p恒=1.35Xp±+1.35XP®=165kN/m2恒载水平压力(按静止土压力计算)顶板处ePl=ylH(l-sind))=100kN/m2底板处eP2=y1(H+h)(l-sind>)=166.8kN/m23荷载效应与荷载组合Ql=192KN/m2Q2=1.35X100=135KN/m2Q3=1.35X166.8=225.2KN/m23、计算结果承载力极限状态内力计算结果■—°dH.iav"UlUlllLLH01B。寻■•I4EUM1•M♦II<1««•••!■,一■♦，，mg■4c-«TM016««M2♦3IWM”M2■•«2inta«««lI，nI-ilDATA]力I(BIT]M.a(a)弯矩计算值简图

33(b)轴力计算值简图tl-10M1(C)剪力计算值简图正常使用极限状态内力计算结果•1M141**«**•»itMr«»au•4(d)弯矩计算值简图鲁===_===_=_==_============_==_=_tuxmetuulraci.»>n-»f(999««O*2■TittUfMtII4«--47ne(««M：，e---5N4M・*M1I•eI-)*(rtO««M2I>4«Ir”・“《«82I•cI——-»II««I-TI>C■-rIl>NI-»-tMMW8；-，»t29a*Mt

34(e)轴力计算值简图(UATA1HlS.正常传闻60情委.(f)剪力计算值简图4、结构断面控制位置内力结构断面控制位置内力详见下表结构内力表计算项目位置基本(标准)组合内力弯矩(kN•m)剪力max(kN)轴力(kN)箱1型框架顶板跨中1372(1017)1068(766)底板支座428(317)顶板支座1281(949)428(317)边墙上支座1281(949)1085(804)边墙下支座1251(927)1262(935)底板跨中1240(918)522(387)5截面计算截面强度及裂缝宽度验算表计算项目验算位置计算截面高度(mm)计算内力受拉侧配筋受压侧配筋最大裂缝宽度(mm)弯矩(KN•m)轴力(KN)箱2型框架顶板跨中9001372(1017)428(317)。32@150+。28@150。25@1500.154顶板支座9001281(949)428(317)。25@150+。28@150。32@150+。28@1500.182边墙上支座9001281(949)1085(804)。25@150+。28@150«25@1500.162

35边墙下支座9001251(927)1262(935)。25@150+。25@150。25@1500.155底板跨中9001240(918)522(387)。25@150+。25@150。25@150+。25@1500.172根据规范，当VW0.7Bh・f,・b•h。时，构件可仅按构造配箍。经验算，本断面符合此截面条件，斜截面抗剪能够满足规范要求，本次设计按构造配置拉筋。6地基承载力计算Pk=20*6+30.32*25/11.0+20+15=225kPa

36承载能力组合值M:=1372Q:=844正常使用组合值M中s：=1017M中］：=1017M支s：=949M支i：=9491承载能力验算参数：fsd:=330fsd，：=33O1cd：=184ftd:=1.65b:=1000h:=1200a:=50as'：=50h0：=h-a&b：=0.53Yo：=lftdUmin：=45-0.01--'sd第一排下缘受拉钢筋数Nl:=6.67第一排下缘受拉钢筋直径dl:=32第二排下缘受拉钢筋数N2:=6.67第一排下缘受拉钢筋直径d2:=28第三排下缘受拉钢筋数N3:=0第三排下缘受拉钢筋直径？d3:=28换算直径d：=(Nl-dl2+N2.d22+N3.d32(Nl-dl+N2-d2+N3-d3)d=30.133受拉钢筋截面面积As=9.47lx1(?第一排上缘受压钢筋数N1:=6.67第一排上缘受压钢筋直径dl':=25第二排上缘受压钢筋数N2':=0第二排上缘受压钢筋直径d2':=22N3':=0第三排上缘受压钢筋直径d3':=252、22受压钢筋截面面积？As，:=Nl"(?)+N2。•作)+N35(竽)As，=3.27奴1(?实际配筋率Asu:=b-h0u=8.23&1(T3-3umin=2.25x10AA:="配筋率满足构造要求”ifu>umin”不满足要求"otherwiseAA="配筋率满足构造要求"

372斜截面抗剪”受弯构件斜截面强度计算”已知：b=1x1(?a1:=1.0Qu.k：=40a2：=1.0ftd:=1.65a=50h=1,2x1(?控制剪力最大设计值V(j：=Qhg：=h—aVd=844⑴验算截面尺寸PA:=”截面尺寸满足要求"ifvd<—io-3Y0"截面尺寸不满足要求"otherwise•jGu.k•b-h0JTG33122018式(5.2.9)PA="截面尺寸满足要求”PB:=”仅需按规范构造要求配置箍筋”if<巴^).103.加•b•hoY0JTG33122018式(5.2.10)”进行斜截面抗剪承载力的验算”otherwisePB=”仅需按规范构造要求配置箍筋”⑵斜截面抗剪能力验算"距离支点h/2处截面的设计剪力为（KN）:"V,d:=Vd纵向受拉钢筋截面面积As=9.47lx1G箍筋抗拉设计强度（MPa）：f^v:=33O箍筋的枝数：nk:=1.67箍筋直径（mm）：d,:=12箍筋每一枝的截面积:ak：=兀•箍筋沿长度方向间距:sv:=300配箍率:Psv：=nk-4Psv=6.29&10斜截面内纵向受拉钢筋配筋率:P2.5-3JTG3Vdmax=L031x10式JTG3312——2018Vdmax：=a1,a?•C13•0.45-I0•b・h()•J(2+0.6.P),jQui，Psv，GvPB':="斜截面抗剪满足要求“ifVdmax>Yo-V'dyo.V'd=844"斜截面抗剪不满足要求"othenvisePB'="斜截面抗剪满足要求”

383.跨中最大裂缝宽度验算已知：截面高度(mm)：h=1.2x10纵向受拉钢筋截面重心至受拉边缘距离(mm)：a=50矩形截面宽度或T形截面腹板宽(mm)：b=lxl#截面有效高度h():=h-a受拉翼缘宽度bf:=0受拉翼缘高度hf：=0受拉钢筋弹性模量：艮.oJ受拉钢筋直径d=3O/33As=9.47lx1(JM中i=1.01%田使用阶段的计算弯矩(KN)：M中s=1.0141展期荷载作用下的弯矩(KN：钢筋表面形状系数ci：=1.0(M中]、荷载作用系数c2：=1.0+0.5.-(M中J构件受力特征系数c3：=1.15JTG3312——2018式(6.4.3・2)ctss=107.322JTG3312——2018式(6.4.3・1)As截面配筋率P1：=3一r—b-h0+(bf-b)-hfp:=0.02ifp|>0.02Plif0.006

39IOciC2Of^K计算模型地通道结构计算模型荷载简图如下计算模型荷载取值②竖向压力：gk=4X20=80kPa；qk=20kPa；①结构自重：按丫=25kN/n?计（程序自动加载）24CTC35i*±ai

40③水平压力：el=0.33X80=26.4kPa,e2=26.4+0.33X(20X9.7)=90.4kPa；e车=0.33X20=6.7kPa3、计算结果(a)弯矩(b)剪力

41iDaaenroMCi'OOI[mn]u.・IB*IA).nJUIUMoOtorallCakkiaaltt*WllWitfg>U>-k««h.diUg(c)轴力(g)基底应力图4-4B2型断面内力图4、配筋验算1)裂缝宽度验算B2型断面不利截面内力及裂缝宽度验算如所示。表4-4B2型断面不利截面内力断面类型构件部位基本效应组合计算内力弯矩(kN•m)剪力(kN)轴力(kN)厚度配筋裂缝宽度(mm)B2拱顶4070740805。250.156拱腰41814078050250.123拱脚1348015728015。250.150底板84411896038010C250.142

422)正截面强度验算(仅以底板跨中为例)按作用(或荷载)组合计算出的弯矩值(kN.m):Ms：=844按作用(或荷载)组合计算出的轴力值(kN):Ns：=603截面高度(m):h：=0,8矩形截面宽度(m):b:=1.000受拉区普通钢筋混凝土的合力点至受拉区边缘的距离(m):a：=0.05受压区普通钢筋混凝土的合力点至受压区边缘的距离(m):a':=0.05纵向受拉钢筋直径(m):d：=O.O25纵向受拉钢筋根数：n：=10

43纵向受压钢筋直径(m):d':=0.025纵向受压钢筋根数:n':=5构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积(m2):构件受压区纵向普通钢筋的截面面积(m2):Rg：=400000As=4.90弘1(F3A'S=2.454<16-3钢筋抗拉和抗压强度计算强度(Kpa):混凝土的极限强度抗压(Kpa):Ra：=29500混凝土的极限强度弯曲抗压(Kpa):Rw:=36900钢筋混凝土结构的强度安全系数:截面有效高度(m)hO：=h-ah0=0.75偏心距增大系数:h'O：=h-a'h'0=0.75轴向力对截面重心轴的偏心距(m):Mse0：=——Ns轴向力作用点至受拉钢筋重心的距离(m)：he:=n-eO-a+-e=1.75e'：=e-h+a+a'e'=1.05b•RwA:=2B：=b-Rw-(e-hO)C:=-Rg-(As-e-A's-e)-Rg-(As-e+A's-e)ife1>0otherwise2a:=Ax+Bx+Csolvextx:=max(a)x=0.063-2.06253552868086898(186.31988785979502412击判断构件为小偏心受压构件或大偏心受压构件:0.55-h0=0.413AA:，大偏心受压构件小偏心受压构件ifx<0.55-hOotherwiseAA="大偏心受压构件”判别大偏心受压构件正截面承载能力是否满足要求:(公式11.2.10—2)KNse=2.11xl(f+Rg-A's(h0-a)=2.363<1(?PB：”偏心受压构件正截面承载能力满足要求”ifK-Ns-e

44850I90011000-13000900[J型胤8000-100006地基承载力计算Pk=20*4+26.56*25/10.6+20+15=178kPa

45(a)弯矩计算值简图(b)轴力计算值简图(MTAJ*33(看二次计*■力00次造，廿七2.--•t♦«Mftr«*M2♦LW002•0-«il«14e»002-tC431ZM02IWITJ♦TmTnunnnrrnnllHIlIlBKtRFDKCSHXAKlOltCEZ.Ml♦，iNaeaottHiani«*oo2」-4strii«*go2-1IT42t«<002

46正常使用极限状态内力计算结果♦110lU«*04i♦，40N&««M：4*•?0«1:，M-rirM6v>o«2»M-HJ，*L4♦?♦In-»n-Im»4««M2N-»・““0”in-5j.m(9»(d)弯矩计算值简图(e)轴力计算值简图

47结构断面控制位置内力详见下表结构内力表计算项目位置基本(标准)组合内力弯矩(kN•m)剪力max(kN)轴力(kN)箱1型框架顶板跨中1471(1090)883(654)底板支座231(171)顶板支座1125(833)231(171)边墙上支座1125(833)904(670)边墙下支座915(677)1110(820)底板跨中1010(748)246(182)5截面计算截面强度及裂缝宽度验算表计算项目验算位置计算截面高度(mm)计算内力受拉侧配筋受压侧配筋最大裂缝宽度(mm)弯矩(KN•m)轴力(KN)箱3型框架顶板跨中10001471(1090)428(317)。32@150+。28@150。25@1500.176顶板支座10001125(833)428(317)025@150+028@150。32@150+。28@1500.180边墙上支座9001125(833)1085(804)。25@150+。28@150C2501500.182边墙下支座900915(677)1262(935)。25@150+。25@150。25@1500.151底板跨中10001010(748)522(387)。25@150+。25矶50C250150+C25@1500.173根据规范，当VW0.7Bh・f—b•h。时，构件可仅按构造配箍。经验算，本断面符合此截面条件，斜截面抗剪能够满足规范要求，本次设计按构造配置拉筋。6地基承载力计算Pk=20*4+36.9*25/12.8+20+15=187kPa

48承载能力组合值M:=1471Q:=870正常使用组合值M中s：=1090M中i：=1090M支s：=833M支i：=8331承载能力验算参数：Rd：=33Ofsd,：=330f^(j:=18.4珀：=1.654：=0.53yq:=1b:=1000h:=1100a:=50as'：=50hn：=h-a后umin:=450.01.-fsd第一排下缘受拉钢筋数Nl:=6.67第一排下缘受拉钢筋直径dl:=32第二排下缘受拉钢筋数N2:=6.67第一排下缘受拉钢筋直径d2:=28第三排下缘受拉钢筋数N3:=0第三排下缘受拉钢筋直径？d3:=28换算直径d..(NNd『+N2.d22+NS—,(Nl-dl+N2-d2+N3-d3)d=30.133As=9.47lx1(?第一排上缘受压钢筋数Nl':=6.67第一排上缘受压钢筋直径dl':=25第二排上缘受压钢筋数N2':=0第二排上缘受压钢筋直径d2':=22N3':=0第三排上缘受压钢筋直径d3':=252/、2/x2受压钢筋截面面积？As，:=NrF(?)+N3”(¥)As，=3.274id实际配筋率Asu:=h。u=9.02x1(T3AA:="配筋率满足构造要求"ifu>uminumin=2.25x1(T"不满足要求"otherwiseAA="配筋率满足构造要求”

492斜截面抗剪”受弯构件斜截面强度计算”已知：b=1x1(?fcu.k：=40ftd：=1.6550h=i.ixiaQ]：=1.0OL2*=1.0a3:=1.1YQ=1ho:=h-a控制剪力最大设计值Vd：=QVd=870(1)验算截面尺寸PA:=“截面尺寸满足要求”ifVd<—110-3Y0"截面尺寸不满足要求"otherwise-7^k-bh0JTG3362——2018式（5.2.9）PA="截面尺寸满足要求”PB:=”仅需按规范构造要求配置箍筋”0.50-3ifVd<10-fid•b•h0Y0JTG33622018式（5.2.10）”进行斜截面抗剪承载力的验算”otherwisePB=”进行斜截面抗剪承载力的验算”⑵斜截面抗剪能力验算"距离支点h/2处截面的设计剪力为(KN):"V,d:=Vd纵向受拉钢筋截面面积As=9.47lx10箍筋抗拉设计强度(MPa)：fsv:=330箍筋的枝数：nk:=1.67箍筋直径(mm)：df:=12箍筋每一枝的截面积:ak:=兀•箍筋沿长度方向间距：sv:=300配箍率:akPsV：=nk'--4psv=6.296<10斜截面内纵向受拉钢筋配筋率:100-Asb-h（）if100-Asb-h0<2.52.5otherwiseP=0.902\imax:=al,0t2,<13-0.45-10*•b•hg•^（2+0.6-P）•^u.k-psv,fsvVdmax=949.755JTG3362式（5.PB':="斜截面抗剪满足要求"ifVdmax2Y0・V'd丫0々1=870"斜截面抗剪不满足要求"otherwiseJTG3362——2018式PB="斜截面抗剪满足要求”

503.跨中最大裂缝宽度验算已知：截面高度(mm)：h=1.1x1(?纵向受拉钢筋截面重心至受拉边缘距离(mm)：a=50矩形截面宽度或T形截面腹板宽(mm)：b=1x1(?截面有效高度h0:=h受拉翼缘宽度bf:=0受拉翼缘高度hf:=0受拉钢筋弹性模量：Es：=2・M.d受拉钢筋直径d=30.133=1.09x1(?As=9.47lx10使用阶段的计算弯矩(KN)：M中s=lO9x1#长期荷载作用下的弯矩(KN：M.钢筋表面形状系数C1:=1.0荷载作用系数c2：=1.0+0.5.|-I(M中J构件受力特征系数c3：=1.15fAs(6.4.3-2)截面配筋率Pl：=bh0+(bf二b)hfJTG3362一一2018p:=0.02ifp(>0.02Plif0.00的pi<0.020.006otherwiseMrhc,1cF受拉钢筋在使用荷载下的应力oSs：=—Lqss=125.9810.87As•ho,ctss•(30+d)式(6.4.3-1)裂缝宽度(mm)：WfgaxKl•c2c3.7(028+10JTG3362——2018Wf|gnax=0/76PB:="裂缝宽度满足要求“ifWfgaxVO.2“裂缝宽度不满足要求"otherwisePB="裂缝宽度满足要求”

514.5.5石龙立交箱4型断面1、箱4型型断面截面尺寸,后计算结果承载力极限状态内力计算结果M*RFOMX

52(b)轴力计算值简图IURFOBCIantifoact.k>16MMS。”■iS«t4r*»W-»7l，”2««O“-4-5rt2Mr»0«)rsm««。“-•2X»««0・2•nio^vo■，I♦，*4»•1.091t»a*M212**■•!III*«I*0IItMI-194，”<*82IItM■-»]，“|-4»**M«*«tI«N1P-，-，(c)剪力计算值简图正常使用极限状态内力计算结果

53(d)弯矩计算值简图r•ol1-tv»tt.।(e)轴力计算值简图(f)剪力计算值简图结构断面控制位置内力详见下表结构内力表计算项目位置基本(标准)组合内力弯矩(kN•m)剪力max(kN)轴力(kN)箱1型框架顶板跨中1956(1449)927(657)底板支座259(192)顶板支座1445(1070)259(192)边墙上支座1445(1070)945(700)边墙下支座839(621)1154(855)底板跨中890(659)168(124)5截面计算截面强度及裂缝宽度验算表

54计算项目验算位置计算截面高度(mm)计算内力受拉侧配筋受压侧配筋最大裂缝宽度(mm)弯矩(KN•m)轴力(KN)箱2型框架顶板跨中12001956(1449)259(192)。32@150+028@100C28@1500.170顶板支座12001445(1070)259(192)«250150+e28@150e320150+e28@1000.177边墙上支座10001445(1070)945(700)。25@150+。28@150。25@1500.177边墙下支座1000839(621)1154(855)。25@150+。28@150C25@1500.115底板跨中1200890(659)168(124)C25@150+C28@150

55承载能力组合值M:=1956Q:=911正常使用组合值M中s：=1449M中i：=1449M支s：=1070M支i：=10701承载能力验算参数：fsd:=33Ofsd'：=330^:=18.4ftd:=1.65^b:=0.53y0：=1b:=1000h:=1200a:=50a<:=50h0：=h-a“八一ftdS口umin:=450.01.-bd第一排下缘受拉钢筋数Nl:=6.67第一排下缘受拉钢筋直径dl:=32第二排下缘受拉钢筋数N2:=10第一排下缘受拉钢筋直径d2:=28第三排下缘受拉钢筋数N3:=0第三排下缘受拉钢筋直径？d3:=28换算直径(Nl-dl2+N2-d22+N3-d?d:=(Nl-dl+N2-d2+N3-d3)d=29.73As=1,153umin”不满足要求"otherwiseAA="配筋率满足构造要求”

562斜截面抗剪"受弯构件斜截面强度计算”已知：b=1x10Qu.k：=400d：=165a=50h=1.2x10aj:=1.0。2：=1°oi3:=1.1Y0=1hg:=h-a控制剪力最大设计值Vd:=QVd=911(1)验算截面尺寸PA:="截面尺寸满足要求"ifVdV竺Ll(f3.匹〉"hoJTG3362——2018Y0式(5.2.9)"截面尺寸不满足要求"otherwisePA="截面尺寸满足要求”JTG3362——式(5.2.10)PB:="仅需按规范构造要求配置箍筋"ifVd4吧・Id^.f^b-hoY0”进行斜截面抗剪承载力的验算"otherwisePB=”仅需按规范构造要求配置箍筋”⑵斜截面抗剪能力验算"距离支点h/2处截面的设计剪力为(KN):"V'd:=Vd纵向受拉钢筋截面面积As=1.15入H箍筋抗拉设计强度(MPa)：fsv：=33O箍筋的枝数：nk:=1.67箍筋直径(mm)：d':=122箍筋每一枝的截面积：ak：=n-(g)箍筋沿长度方向间距：sv:=300配箍率:akPsv：=nk-b-Sy斜截面内纵向受拉钢筋配筋率：P=1.002JTG3362——2Vdmax：=ai-«2-«3'0.45-l(T3bh0-J(2+06P),&u.kPsv，fsvVdmax=1.053<1PB':="斜截面抗剪满足要求"ifVdmax2Y0-V'dYo.V'd=911"斜截面抗剪不满足要求"otherwisePB，="斜截面抗剪满足要求"

573.跨中最大裂缝宽度验算已知：截面高度(mm)：h=1,2x1(?纵向受拉钢筋截面重心至受拉边缘距离(mm)：a=50矩形截面宽度或T形截面腹板宽(mm)：b=1x1(?截面有效高度h0：=h-a受拉翼缘宽度bf:=0受拉翼缘高度hf:=0受拉钢筋弹性模量：=A,1C_受拉钢筋直径d=29.73As=1.152<10M中1=1.44%id使用阶段的计算弯矩(KN)：M机=1.44%1强期荷载作用下的弯矩(KN)：钢筋表面形状系数C1:=1.0荷载作用系数c2：=1.0+0.5.|―构件受力特征系数c3：=1.15JTG3362——2018式(6.4.3-2)oss=125.698JTG3362——2018式(6.4.3-1)截面配筋率pi:=~「b-h0+(bf-b)-hfp:=0.02ifpi>0.02PlifO.OO^p]<0.020.006otherwiseM中1日受拉钢筋在使用荷载下的应力qss:=0.87A、•hoass(30+d)裂缝宽度(mm)：WfgaxHC]・C2C3-;r&•(0.28+10-p)Wfkmax=7PB:="裂缝宽度满足要求"ifWfE1ax<。2”裂缝宽度不满足要求"otherwisePB="裂缝宽度满足要求”

584.5.6石龙立交箱5型断面1、箱5型断面截面尺寸£423.1Jt927.4-BH.4gtAII■行<|<|车行地数结酬版M(箱5型框矩1:IM计算结果承载力极限状态内力计算结果(a)弯矩计算值简图

59(b)轴力计算值简图(c)剪力计算值简图正常使用极限状态内力计算结果

60(d)弯矩计算值简图■-J■22e■"tKttT«*»02■1,V-2ST0rS«*M2-4-»rWK««»02HH--4*：AS-9，r，S«M02■，e■r，f02■toM■-t«itrs«>toz■ton■t1«.-1)>TM«*M2H--iti4rt««»09■*i«.«i.i*sn«**o>♦-i(e)轴力计算值简图(f)剪力计算值简图结构断面控制位置内力详见下表结构内力表计算项目位置基本(标准)组合内力弯矩(kN•m)剪力max(kN)轴力(kN)箱5型框架顶板跨中1572(1164)1068(766)底板支座428(317)顶板支座517(383)428(317)侧墙顶端2184(1618)侧墙底端2184(1618)底板跨中1114(825)1085(804)底板中支座1615(1027)1262(935)底板边支座1615(1027)522(387)

61裂缝宽度验算衬砌类型截面位置截面高度(mm)实配钢筋裂缝宽度(mm)受拉侧受压侧顶板跨中1200e320150+C280150C28@150+C32@1500.176顶板边支座1200。28@150+。32@150C32@150+e2801500.159侧墙顶端1200。28@150+。32@150e28@1500.169侧墙底端1500280150+C320150C2801500.184底板跨中1200。28@150+。32@150e2801500.115底板中支座1500。32@150+。28@150e280150+e32@1500.129底板边支座1500C320150+C280150e280150+C32@1500.1292)正截面强度验算(仅以顶板跨中为例)

62参数:承载能力组合值正常使用组合值1承载能力验算Q:=655M中s：=l164M中］：=1164M支s：=383M支］：=383M:=1572Qd：=330£*=330Qd：=18.4:=1.65b:=1000h:=1200a:=50a<:=50h0：=h-a当：=0.53yo：=lumjn:=45-0.01-曳fsd第一排下缘受拉钢筋数Nl:=6.67第一排下缘受拉钢筋直径dl:=32第二排下缘受拉钢筋数N2:=6.67第一排下缘受拉钢筋直径d2:=28第三排下缘受拉钢筋数N3:=0第三排下缘受拉钢筋直径？d3:=28换算直径Nl-d『+N2.d22+N3.d3,(Nldl+N2d2+N3d3)d=30.133受拉钢筋截面面积As=9.47lx1(T第一排上缘受压钢筋数N「:=6.67第一排上缘受压钢筋直径dl':=28第二排上缘受压钢筋数N2，:=6.67第二排上缘受压钢筋直径d2':=25N3':=0第三排上缘受压钢筋直径d3':=25222受压钢筋截面面积？As，：=N1'f+N3'•兀(m)As=7.38lxid实际配筋率Asu:=b-h0-3u=8.23610__qAA:="配筋率满足构造要求”ifu>uminumin=2.25x1(TJ”不满足要求"otherwiseAA="配筋率满足构造要求”

632斜截面抗剪”受弯构件斜截面强度计算"已知：b=1x1(?fcuk：=40ftd:=1.65a=50h=1.2xa]:=1.0。2：=1°a3:=1.1yo=1hg:=h-a控制剪力最大设计值Vd：=QVd=655(1)验算截面尺寸PA:="截面尺寸满足要求"ifVd«竺・历〉bhoJTG3362―201：Y0式(5.2.9)”截面尺寸不满足要求"otherwisePA="截面尺寸满足要求”PB:=”仅需按规范构造要求配置箍筋"ifVd4”2ib^.ftd.b.hoJTG3362-Y0式(5.2.10"进行斜截面抗剪承载力的验算"otherwisePB=”仅需按规范构造要求配置箍筋"⑵斜截面抗剪能力验算"距离支点h/2处截面的设计剪力为(KN):"V'd:=Vd纵向受拉钢筋截面面积As=9.47k1(P箍筋抗拉设计强度(MPa)：/：=330箍筋的枝数：nk：=1.67箍筋直径(mm)：d':=12箍筋每一枝的截面积：ak：=”(3}箍筋沿长度方向间距：sv:=300配箍率:HkPsv-=nk*；b-sv-4psv=6.296<10斜截面内纵向受拉钢筋配筋率:2.5otherwiseVdmax：=aia2a30・45・1厂P=0.824JTG3362—•b•h().J(2+0.6-P)-Psv,fsv^dmax=1。3仅10PBr:="斜截面抗剪满足要求"ifVdmax>yo-V'dyo•V'd=655"斜截面抗剪不满足要求"otherwisePB，="斜截面抗剪满足要求

643.跨中最大裂缝宽度验算已知：截面高度(mm)：h=1.2xld纵向受拉钢筋截面重心至受拉边缘距离(mm)：a=50矩形截面宽度或T形截面腹板宽(mm)：b=1x1(?截面有效高度h0:=h受拉翼缘宽度bf:=0受拉翼缘高度hf:=0受拉钢筋弹性模量：入：=2・1".„J受拉钢筋直径d=30.133As=9.47lx10使用阶段的计算弯矩(KN)：M中s=1.1641展期荷载作用下的弯矩(KN)：M钢筋表面形状系数C］：=1.0荷载作用系数c2：=1.0+0.5.|―(M中J构件受力特征系数c3：=1.15、A,(6.4.3-2)截面配筋率P,：=bh0+(bf-b).hfJTG33622018p:=0.02ifpi>0.02Plif000仁pi<0.020.006otherwiseM中「M受拉钢筋在使用荷载下的应力ass:=;oss=122.8350.87-Ash0,,oss-(30+d)式(6.4.3-1)裂缝宽度(mm)：Wf1max：=J•C2.C3...(0+JTG33622018Wfi(max=0.176PB:="裂缝宽度满足要求"ifWfkmax<0.2”裂缝宽度不满足要求"otherwisePB="裂缝宽度满足要求"

654.5.7石龙立交箱6型断面24cle35破工藕C2峰H号至底板C4崛艇睇层IOcbCZO*计生层

664.5.8石龙立交拱2型断面Ih|pH70H915024a£35U£1IC麻庭麻至跳CgM辅层10csC2幢蛀层车行地通道例财M（拱2型麻）vino石龙立交拱2型断面计算同拱1型断面5.挡墙计算5.1衡重式路肩挡墙

67墙身尺寸：墙身总高：12.000(m)上墙高：4.800(m)墙顶宽：1.350(m)台宽：1.550(m)面坡倾斜坡度：1:0.000上墙背坡倾斜坡度：1:0.400下墙背坡倾斜坡度：1：-0.300采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl:0.600(m)墙趾台阶hl:0.900(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率：0.100:1下墙土压力计算方法：力多边形法物理参数：坛工砌体容重：24.000(kN/m3)坛工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.500墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)材料抗压极限强度：L600(MPa)材料抗力分项系数：2.310系数醋：0.0020挡土墙类型：一般挡土墙墙后填土内摩擦角：30.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)

68地基土容重：20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：480.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：L200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.300地基土类型：土质地基地基土内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数18.0000.0001第1个：定位距离0.000(m)城-A级地面横坡角度：20.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标高：0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)第1种情况：组合1组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900V2.填土重力分项系数=1.400V3.填土侧压力分项系数=1.400V4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V［土压力计算］计算高度为12.317(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=30.002(度)城-A级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(111),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=6.242(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

69010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000布置宽度B0=6.242(m)分布长度L0=20.971(m)荷载值SG=1400.000(kN)换算土柱高度h0=0.535(m)计算上墙土压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：30.394(度)Ea=226.032(kN)Ex=92.426(kN)Ey=206.271(kN)作用点高度Zy=1.746(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=29.989(度)第1破裂角=30.002(度)Ea=187.766(kN)Ex=93.913(kN)Ey=162.593(kN)作用点高度Zy=l.746(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=38.243(度)城-A级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=10.922(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000

70022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000布置宽度B0=10.922(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=2100.000(kN)换算土柱高度hO=0.385(m)按力多边形法计算得到：破裂角：37.988(度)Ea=249.530(kN)Ex=249.420(kN)Ey=-7.399(kN)作用点高度Zy=3.262(m)墙身截面积=39.072(m2)重量=937.726(kN)衡重台上填料重(包括超载)=113.379(kN)重心坐标⑵957,-2.574)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)

71Wn=1045.888(kN)En=188.586(kN)Wt=104.589(kN)Et=326.187(kN)滑移力=221.599(kN)抗滑力=370.342(kN)滑移验算满足：Kc=1.671>1.300滑动稳定方程验算:滑动稳定方程满足：方程值=83.147(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=343.334(kN)抗滑力=608.158(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.771>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾，墙身重力的力臂Zw=2.287(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=4.413(m)相对于墙趾，上墙Ex的力臂Zy=8.946(m)相对于墙趾，下墙Ey的力臂Zx3=4.144(m)相对于墙趾，下墙Ex的力臂Zy3=2.945(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=1574.704(kN-m)抗倾覆力矩=3235.134(kN-m)倾覆验算满足：K0=2.054>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=795.591(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=1234.474(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1660.430(kN-m)基础底面宽度B=3.181(m)偏心距e=0.245(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.345(m)基底压应力：趾部=567.722踵部=208.473(kPa)最大应力与最小应力之比=567.722/208.473=2.723作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.245<=0.167*3.181=0.530(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=567.722<=576.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=208.473<=624.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=388.098<=480.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=266.112(kN)上墙墙背处的Ex=93.913(kN)上墙墙背处的Ey=37.565(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.221(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.746(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.572(m)［容许应力法］:法向应力检算：相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=0.849(m)截面宽度B=3.270(m)偏心距el=0.786(m)

72截面上偏心距验算满足：el=0.786<=0.250*3.270=0.818(m)截面上压应力：面坡=226.865背坡=-41.130(kPa)压应力验算满足：计算值=226.865<=2100.000(kPa)拉应力验算满足：计算值=41.130<=280.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-8.427<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足：计算值=43.164<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数?0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=292.092(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.589挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.270(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)培工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=292.092<=1333.224(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=292.092<=1333.224(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=38.556(m2)重量=925.344(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.289(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于截面总竖向力=1193.916(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1663.636(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.393(m)截面宽度B=3.260(m)偏心距el=0.237(m)截面上偏心距验算满足:el=0.237<=0.250*3.260=0.815(m)截面上压应力：面坡=525.692背坡=206.772(kPa)压应力验算满足：计算值=525.692<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-41.176<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数?0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1208.810(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.941挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.260(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)培工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.935计算强度时：强度验算满足：计算值=1208.810<=2123.798(kN)

73计算稳定时：稳定验算满足：计算值=1208.810<=1985.532(kN)(七)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为11.100(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=30.002(度)城-A级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=6.242(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000布置宽度B0=6.242(m)分布长度L0=20.971(m)荷载值SG=1400.000(kN)换算土柱高度h0=0.535(m)计算上墙土压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：30.394(度)Ea=226.032(kN)Ex=92.426(kN)Ey=206.271(kN)作用点高度Zy=1.746(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：

74第2破裂角=29.989(度)第1破裂角=30.002(度)Ea=187.766(kN)Ex=93.913(kN)Ey=162.593(kN)作用点高度Zy=1.746(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=37.806(度)城-A级路基面总宽=8.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=10.192(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000

75076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000布置宽度B0=10.192(m)分布长度L0=24.609(m)荷载值SG=2100.OOO(kN)换算土柱高度hO=0.419(m)按力多边形法计算得到：破裂角：37.423(度)Ea=194.067(kN)Ex=193.982(kN)Ey=-5.755(kN)作用点高度Zy=2.786(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=35.500(m2)重量=852.012(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=2.340(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于截面总竖向力=1122.229(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1120.314(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.998(m)截面宽度B=2.930(m)偏心距el=0.467(m)截面上偏心距验算满足：el=0.467<=0.250*2.930=0.732(m)截面上压应力：面坡=749.063背坡=16.963(kPa)压应力验算满足：计算值=749.063<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-54.947<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数?0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1145.114(kN)轴心力偏心影响系数管=0.767挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.930(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.911计算强度时：强度验算满足：计算值=1145.114<=1555.601(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=1145.114<=1417.392(kN)各组合最不利结果(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=370.342(kN),滑移力=221.599(kN).滑移验算满足：Kc=1.671>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足：方程值=83.147(kN)>0.0安全系数最不利为：组合1（组合1）抗滑力=608.158（kN）,滑移力=343.334（kN）.

76地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.771>1.300（-）倾覆验算安全系数最不利为：组合1（组合1）抗倾覆力矩=3235.134覆N-M）,倾覆力矩=1574.704（kN-m）.倾覆验算满足:K0=2,054>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1（组合1）倾覆稳定方程满足：方程值=795.591（kN-m）>0.0（三）地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1（组合1）作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.245<=0.167*3.181=0.530（m）墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1（组合1）墙趾处地基承载力验算满足：压应力=567.722<=576.000（kPa）墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（组合D墙踵处地基承载力验算满足：压应力=208.4737624.000（kPa）地基平均承载力验算最不利为：组合1（组合1）地基平均承载力验算满足：压应力=388.098<=480.000（kPa）（四）基础验算不做强度计算。（五）上墙截面强度验算［容许应力法］：截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足：el=0.786<=0.250*3.270=0.818（m）压应力验算最不利为：组合1（组合D压应力验算满足：计算值=226.865<=2100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足：计算值=41.130<=280.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（组合1）剪应力验算满足：计算值=-8.427<=110.000（kPa）斜截面剪应力检算最不利为：组合1（组合1）斜剪应力验算满足：计算值=43.164<=110.000（kPa）［极限状态法］：强度验算最不利为：组合1（组合1）强度验算满足:计算值=292.092<=1333.224（kN）稳定验算最不利为：组合1（组合1）稳定验算满足：计算值=292.092<=1333.224（kN）（六）墙底截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合D截面上偏心距验算满足：el=0.237<=0.250*3.260=0.815（m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压应力验算满足：计算值=525.692<=2100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000(kPa)

77剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算满足：计算值=-41.176<=110.000(kPa)［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1(组合1)强度验算满足:计算值=1208.810<=2123.798(kN)稳定验算最不利为：组合1(组合1)稳定验算满足:计算值=1208.810<=1985.532(kN)(七)台顶截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)截面上偏心距验算满足：el=0.467<=0.250*2.930=0.732(m)压应力验算最不利为：组合1(组合D压应力验算满足：计算值=749.063<=2100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(组合D拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算满足：计算值=-54.947<=110.000(kPa)［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1(组合D强度验算满足：计算值=1145.114<=1555.601(kN)稳定验算最不利为：组合1(组合D稳定验算满足：计算值=1145.114<=1417.392(kN)5.2衡重式路堤挡墙墙身尺寸：墙身总高：10.000(m)上墙高：4.000(m)墙顶宽：2.000(m)台宽：2.100(m)面坡倾斜坡度：1:0.200上墙背坡倾斜坡度：1:0.400

78下墙背坡倾斜坡度：1：-0.350采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl:0.600(m)墙趾台阶hl:0.900(m)墙趾台阶面坡坡度为：1:0.000墙底倾斜坡率：0.100:1下墙土压力计算方法：力多边形法物理参数：坛工砌体容重：23.000(kN/m3)用工之间摩擦系数：0.500地基土摩擦系数：0.600墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)材料抗压极限强度：1.600(MPa)材料抗力分项系数：2.310系数酣!：0.0020挡土墙类型：一般挡土墙墙后填土内摩擦角：30.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)地基土容重：20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：400.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.400地基土类型：岩石地基地基土内摩擦角：55.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数112.0008.0000210.0000.0001第1个：定位距离O.OOO(m)城-A级地面横坡角度：15.000(度)填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)

79墙顶标高：0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)第1种情况：一般情况组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900V2.填土重力分项系数=1.200V3.填土侧压力分项系数=1.400J4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400J［土压力计算］计算高度为10.582(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=42.930(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=2.863(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离On)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000布置宽度B0=2.863(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=700.000(kN)换算土柱高度h0=0.489(m)计算上墙上压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：46.380(度)Ea=612.146(kN)Ex=181.335(kN)Ey=584.671(kN)作用点高度Zy=l.512(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=6.287(度)第1破裂角=43.515(度)Ea=295.909(kN)Ex=238.521(kN)Ey=175.128(kN)作用点高度Zy=2.175(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=41.752(度)城-A级

80路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=5.983(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000布置宽度B0=5.983(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=1400.000(kN)换算土柱高度h0=0.468(m)按力多边形法计算得到：破裂角：42.209(度)Ea=379.958(kN)Ex=378.894(kN)Ey=-28.423(kN)作用点高度Zy=3.029(m)墙身截面积=51.310(m2)重量=1180.124(kN)衡重台上填料重(包括超载)=280.348(kN)重心坐标(4.102,-1.260)(相对于墙面坡上角点)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=1453.224(kN)En=207.412(kN)Wt=145.322(kN)Et=599.753(kN)滑移力=454.430(kN)抗滑力=664.254(kN)滑移验算满足：Kc=1.462>1.300

81滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=76.148(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=617.414(kN)抗滑力=984.605(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.595>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾，墙身重力的力臂Zw=3.922(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=7.880(m)相对于墙趾,上墙Ex的力臂Zy=8.175(m)相对于墙趾，下墙Ey的力臂Zx3=6.877(m)相对于墙趾，下墙Ex的力臂Zy3=2.447(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=2877.134(kN-m)抗倾覆力矩=7641.979(kN-m)倾覆验算满足：K0=2.656>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=2796.373(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的水平投影宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=1607.177(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4764.845(kN-m)基础底面宽度B=5.816(m)偏心距e=-0.057(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.965(m)基底压应力：趾部=260.207踵部=292.427(kPa)最大应力与最小应力之比=260.207/292.427=0.890作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0.057<=0.200*5.816=1.163(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=260.207〈=480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=292.427<=520.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=276.317<=400.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=294.400(kN)上墙墙背处的Ex=238.521(kN)上墙墙背处的Ey=95.408(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=2.025(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=2.175(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=3.530(m)［容许应力法］:法向应力检算：相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=1.063(m)截面宽度B=4.400(m)偏心距el=1.137(m)截面上压应力：面坡=225.972背坡=-48.786(kPa)压应力验算满足：计算值=225.972<=2100.000(kPa)

82拉应力验算满足：计算值=48.786<=280.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=9.913<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足：计算值=60.340<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数0=1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=398.532(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.552挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.400(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=438.385<=1683.060(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=438.385<=1683.060(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=49.559(m2)重量=1139.857(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3.922(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于截面总竖向力=1566.909(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4744.707(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=3.028(m)截面宽度B=6.020(m)偏心距el=-0.018(m)截面上偏心距验算满足：el=-0.018<=0.250*6.020=1.505(m)截面上压应力：面坡=255.597背坡=264.971(kPa)压应力验算满足：计算值=264.971<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-27.581<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1567.675(kN)轴心力偏心影响系数酱=1.000挡墙构件的计算截面每沿米面积A=6.020(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数裕=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.998计算强度时：强度验算满足：计算值=1724.443<=4169.247(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=1724.443<=4160.337(kN)

83(七)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为9.100(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=42.930(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=2.863(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000布置宽度B0=2.863(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=700.000(kN)换算土柱高度h0=0.489(m)计算上墙土压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：46.380(度)Ea=612.146(kN)Ex=181.335(kN)Ey=584.671(kN)作用点高度Zy=l.512(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=6.287(度)第1破裂角=43.515(度)Ea=295.909(kN)Ex=238.521(kN)Ey=175.128(kN)作用点高度Zy=2.175(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=41.864(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(111),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=5.238(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000

84030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100,000082.4000.600100.000100,000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.0004.482053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.0004.482073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.0006.403093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.0005.122布置宽度B0=5.238(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=1070.489(kN)换算土柱高度h0=0.409(m)按力多边形法计算得到：破裂角：42.309(度)Ea=279.410(kN)Ex=278.628(kN)Ey=-20.901(kN)作用点高度Zy=2.377(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=43.999(m2)重量=1011.983(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=4.027(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于截面总竖向力=1446.557(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=3868.268(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=2.674(m)截面宽度B=5.735(m)偏心距el=0.193(m)截面上偏心距验算满足：el=0.193<=0.250*5.735=1.434(m)截面上压应力：面坡=303.263背坡=201.203(kPa)压应力验算满足：计算值=303.263<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-35.942<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1463.118(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.987挡墙构件的计算截面每沿米面积A=5.735(m2)

85材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)用工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数颊=0.999计算强度时：强度验算满足：计算值=1609.430<=3918.827(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=1609.430<=3914.438(kN)各组合最不利结果(-)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=664.254(kN),滑移力=454.430(kN)。滑移验算满足：Kc=1.462>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足：方程值=76.148(kN)>0.0安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=984.605(kN),滑移力=617.414(kN)o地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.595>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=7641.979(kN-M),倾覆力矩=2877.134(kN-m).倾覆验算满足：K0=2.656>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足：方程值=2796.373(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.057<=0.200*5.816=1.163(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=260.207<=480.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=292.427<=520.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足：压应力=276.317<=400.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算不满足：el=1.137>0.30*4.400=1.200(m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足：计算值=225.972<=2100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）

86拉应力验算满足：计算值=48.786<=280.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足：计算值=9.913<=110.000（kPa）斜截面剪应力检算最不利为：组合1（一般情况）斜剪应力验算满足：计算值=60.340<=110.000（kPa）［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1（一般情况）强度验算满足:计算值=438.385<=1683.060（kN）稳定验算最不利为：组合1（一般情况）稳定验算满足:计算值=438.385<=1683.060（kN）（六）靖底截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）截面上偏心距验算满足：el=-0.018<=0.250*6.020=1.505（m）压应力验算最不利为：组合1（一般情况）压应力验算满足：计算值=264.971<=2100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）拉应力验算满足：计算值=0.0007280.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足：计算值=-27.581<=110.000（kPa）［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1（一般情况）强度验算满足：计算值=1724.443<=4169.247（kN）稳定验算最不利为：组合1（一般情况）稳定验算满足：计算值=1724.443<=4160.337（kN）（七）台顶截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）截面上偏心距验算满足：el=0.193<=0.250*5.735=1.434（m）压应力验算最不利为：组合1（一般情况）压应力验算满足：计算值=303.263<=2100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足：计算值=-35.942<=110.000（kPa）［极限状态法］：强度验算最不利为：组合1（一般情况）强度验算满足：计算值=1609.430<=3918.827（kN）稳定验算最不利为：组合1（一般情况）稳定验算满足:计算值=1609.430<=3914.438（kN）

875.3重力式挡墙计算墙身尺寸：墙身高：5.000(m)墙顶宽：1.800(m)面坡倾斜坡度：1:0.000背坡倾斜坡度：1:0.400采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl:0.400(m)墙趾台阶hl:0.600(m)墙趾台阶面坡坡度为：1:0.000墙底倾斜坡率：0.100:1物理参数：坊工砌体容重：24.000(kN/m3)与工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.800墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)材料抗压极限强度：1.600(MPa)材料抗力分项系数：2.310系数醴：0.0020场地环境：一般地区墙后填土内摩擦角：30.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)地基土容重：18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：150.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.400地基土类型：土质地基地基土内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：

88坡面线段数：2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数17.5000.0001第1个：定位距离0.000(m)城-A级22.0000.0000坡面起始距离：0.000(m)地面横坡角度：0.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)荷载组合信息：结构重要性系数：1.000荷载组合数：1第1种情况：一般情况组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900V2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.400V3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.400V4.填土侧压力分项系数=1.400V5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V［土压力计算］计算高度为5.437(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.182(度)城-A级路基面总宽=7.500(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=4.732(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000

89第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.0000.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.0000.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.0000.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.0000.000布置宽度B0=4.732(m)分布长度L0=21.339(m)荷载值SG=1050.OOO(kN)换算土柱高度hO=0.520(m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：25.182(度)Ea=175.100(kN)Ex-140.205(kN)Ey=104.892(kN)作用点高度Zy=1.958(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在墙身截面积=15.159(m2)重量=363.810(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.400采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=362.004(kN)En=118.323(kN)Wt=36.200(kN)Et=129.072(kN)滑移力=92.872(kN)抗滑力=192.131(kN)滑移验算满足：Kc=2.069>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=85.084(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=140.205(kN)抗滑力=388.743(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=2.773>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.894(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.592(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.520(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=213.181(kN-m)抗倾覆力矩=1065.731(kN-m)倾覆验算满足：K0=4.999>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=780.182(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=480.327(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=852.549(kN-m)基础底面宽度B=4.397(m)偏心距e=0.423(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.775(m)基底压应力：趾部=172.375踵部=46.114(kPa)最大应力与最小应力之比=172.375/46.114=3.738作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.423<=0.167*4.397=0.733(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=172.375<=180.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=46.114<=195.000(kPa)

90地基平均承载力验算满足：压应力=109.244<=150.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=14.240(m2)重量=341.760(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.832(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=3.592(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.520(m)［容许应力法］：法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=446.652(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=789.523(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.768(m)截面宽度B=4.200(m)偏心距el=0.332(m)截面上偏心距验算满足：el=0.332<=0.250*4.200=1.050(m)截面上压应力：面坡=156.838背坡=55.854(kPa)压应力验算满足：计算值=156.838<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-9.156<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数?0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=454.433(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.920挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4.200(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数裕=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=454.433<=2677.728(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=454.433<=2677.728(kN)(六)台顶截面强度验算

91［土压力计算］计算高度为4.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=25.182(度)城-A级路基面总宽=7.500(m),路肩宽=0.000(e)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=3.829(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(in)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.0000.000033.7000.60070.00050.026045.5000.60070.0000.000053.7000.60070.00050.026065.5000.60070.0000.000073.7000.600100.00071.466085.5000.600100.0000.000093.7000.60080.00057.173105.5000.60080.0000.000布置宽度B0=3.829(m)分布长度L0=20.740(m)荷载值SG=958.691(kN)换算土柱高度h0=0.604(m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：25.182(度)Ea=122.656(kN)Ex=98.212(kN)Ey=73.476(kN)作用点高度Zy=1.625(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂而不存在［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=11.792(m2)重量=283.008(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.388(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.910(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.625(m)［容许应力法］:法向应力检算：

92作用于验算截面的总竖向力=356.484(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=447.137(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.254(m)截面宽度B=3.560(m)偏心距el=0.526(m)截面上偏心距验算满足：el=0.526<=0.250*3.560=0.890(m)截面上压应力：面坡=188.858背坡=11.414(kPa)压应力验算满足：计算值=188.858<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-12.467<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数?0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=357.574(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.759挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3.560(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)培工构件或材料的抗力分项系数缸1=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=357.574<=1871.956(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=357,574<=1871.956(kN)各组合最不利结果(-)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=192.131(kN),滑移力=92.872(kN)o滑移验算满足：Kc=2.069>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足：方程值=85.084(kN)>0.0安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=388.743(kN),滑移力=140.205(kN).地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=2.773>1.300(-)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=1065.731(kN-M),倾覆力矩=213.181(kN-m).倾覆验算满足：K0=4.999>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足：方程值=780.182(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.423<=0.167*4.397=0.733(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1（一般情况）墙趾处地基承载力验算满足：压应力=172.375<=180.000（kPa）墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（一般情况）墙踵处地基承载力验算满足：压应力=46.114<=195.000（kPa）

93地基平均承载力验算最不利为：组合1（一般情况）地基平均承载力验算满足：压应力=109.244<=150.000（kPa）（四）基础验算不做强度计算。（五）墙底截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）截面上偏心距验算满足：el=0.332<=0.250*4.200=1.050（m）压应力验算最不利为：组合1（一般情况）压应力验算满足：计算值=156.838<=2100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足：计算值=-9.156<=110.000（kPa）［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1（一般情况）强度验算满足：计算值=454.433<=2677.728（kN）稳定验算最不利为：组合1（一般情况）稳定验算满足：计算值=454,433<=2677.728（kN）（六）台顶截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）截面上偏心距验算满足：el=0.526<=0.250*3.560=0.890（m）压应力验算最不利为：组合1（一般情况）压应力验算满足：计算值=188.858<=2100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足：计算值=-12.467<=110.000（kPa）［极限状态法］：强度验算最不利为：组合1（一般情况）强度验算满足：计算值=357.574<=1871.956（kN）稳定验算最不利为：组合1（一般情况）稳定验算满足:计算值=357.574<=1871.956（kN）5.4仰斜式挡墙墙身尺寸：墙身高：6.000(m)墙顶宽：1.300(m)面坡倾斜坡度：1:0.200背坡倾斜坡度：L-0.050采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl:0.400(m)墙趾台阶hl:0.600(m)

94墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率：0.100:1物理参数：与工砌体容重：24.000(kN/m3)与工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.500墙身砌体容许压应力：2100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：280.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000(kPa)材料抗压极限强度：1.600(MPa)材料抗力分项系数：2.310系数醴：0.0020挡土墙类型：一般挡土墙墙后填土内摩擦角：45.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：22.500(度)地基土容重：25.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：300.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：L300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.500地基土类型：岩石地基

95地基土内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数112.0008.0000210.0000.0001第1个:定位距离0.000(m)城-A级坡面起始距离：0.000(m)地面横坡角度：20.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标高：0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)第1种情况：组合1组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900V2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.400V3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000V4.填土侧压力分项系数=1.400V5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V［土压力计算］计算高度为6.259(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.262(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=10.000(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000

96090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(in)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离On)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019.9000.25030.00027.0000211.7000.25030.0000.000039.9000.60070.00046.6670411.7000.60070.0000.000059.9000.60070.00046.6670611.7000.60070.0000.000079.9000.600100.00066.6670811.7000.600100.0000.000099.9000.60080.00053.3331011.7000.60080.0000.000布置宽度B0=10.000(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=2340.333(kN)换算土柱高度hO=0.468(m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：31.262(度)Ea=84.607(kN)Ex=79.686(kN)Ey=28.434(kN)作用点高度Zy=2.086(tn)墙身截面积=11.076(m2)重量=265.832(kN)

97(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=264.512(kN)En=36.222(kN)Wt=26.451(kN)Et=76.461(kN)滑移力=50.010(kN)抗滑力=150.367(kN)滑移验算满足：Kc=3.007>1,300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=93.351(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=79.686(kN)抗滑力=151.316(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.899>1,300(-)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.805(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.691(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.828(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=145,629(kN-m)抗倾覆力矩=556.380(kN-m)倾覆验算满足：K0=3.821>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=287.140(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=300.734(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=410.751(kN-m)基础底面宽度B=2.600(m)偏心距e=-0.066(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.366(m)基底压应力：趾部=98.093踵部=133.244(kPa)最大应力与最小应力之比=133.244/98.093=1.358作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0.066<=0.200*2.600=0.520(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=98.093<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=133.244<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=115.668<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=10.740(m2)重量=257.760(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.807(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.691(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.828(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=286.194(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=396.795(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.386(m)

98截面宽度B=2.600(m)偏心距el=-0.086(m)截面上偏心距验算满足：el=-0.086<=0.250*2.600=0.650(m)截面上压应力：面坡=88.113背坡=132.036(kPa)压应力验算满足：计算值=132.036<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-13.381<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=271.791(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.987挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.600(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)培工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.985计算强度时：强度验算满足：计算值=271.791<=1777.284(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=271,791<=1750.717(kN)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为5.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.275(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=10.000(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000

99第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(ID)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019.9000.25030.00027.0000211.7000.25030.0000.000039.9000.60070.00046.6670411.7000.60070.0000.000059.9000.60070.00046.6670611.7000.60070.0000.000079.9000.600100.00066.6670811.7000.600100.0000.000099.9000.60080.00053.3331011.7000.60080.0000.000布置宽度B0=10.000(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=2340.333(kN)换算土柱高度hO=0.468(m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：31.275(度)Ea=62.983(kN)Ex=59.320(kN)Ey=21.167(kN)作用点高度Zy=l.800(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=9.207(m2)重量=220.968(kN)

100相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.366(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.200(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.800(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=242.135(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=241.584(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.998(m)截面宽度B=2.110(m)偏心距el=0.057(m)截面上偏心距验算满足：el=0.057<=0.250*2.110=0.528(m)截面上压应力：面坡=133.446背坡=96.066(kPa)压应力验算满足：计算值=133.446<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-17.789<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=228.505(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.991挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.110(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.979计算强度时：强度验算满足：计算值=228.505<=1448.663(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=228.505<=1417.558(kN)第2种情况：组合2组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000J2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000J3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000V4.填土侧压力分项系数=1.000V5.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000V［土压力计算］计算高度为6.259(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.262(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=10.000(m)

101布置宽度范围内车轮及轮重列表:第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019.9000.25030.00027.0000211.7000.25030.0000.000039.9000.60070.00046.6670411.7000.60070.0000.000

102059.9000.60070.00046.6670611.7000.60070.0000.000079.9000.600100.00066.6670811.7000.600100.0000.000099.9000.60080.00053.3331011.7000.60080.0000.000布置宽度B0=10.000(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=2340.333(kN)换算土柱高度h0=0.468(m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：31.262(度)Ea=84.607(kN)Ex=79.686(kN)Ey=28.434(kN)作用点高度Zy=2.086(m)墙身截面积=11.076(m2)重量=265.832(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=264.512(kN)En=36.222(kN)Wt=26.451(kN)Et=76.461(kN)滑移力=50.010(kN)抗滑力=150.367(kN)滑移验算满足：Kc=3.007>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=116.807(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=79.686(kN)抗滑力=151.316(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.899>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.805(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.691(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.828(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=145.629(kN-m)抗倾覆力矩=556.380(kN-m)倾覆验算满足：K0=3.821>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=314.781(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=300.734(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=410.751(kN-m)基础底面宽度B=2.600(m)偏心距e=-0.066(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.366(m)基底压应力：趾部=98.093踵部=133.244(kPa)最大应力与最小应力之比=133.244/98.093=1.358作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0.066<=0.200*2.600=0.520(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=98.093<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=133.244<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=115.668<=300.000(kPa)

103(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=10.740(m2)重量=257.760(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.807(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.691(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.828(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=286.194(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=396.795(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.386(m)截面宽度B=2.600(m)偏心距el=-0.086(m)截面上偏心距验算满足：el=-0.086<=0.250*2.600=0.650(m)截面上压应力：面坡=88.113背坡=132.036(kPa)压应力验算满足：计算值=132.036<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-13.381<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值\d=286.194(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.987挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.600(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.985计算强度时：强度验算满足：计算值=286.194<=1777.284(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=286.194<=1750.717(kN)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为5.400(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.275(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(111),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=10.000(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)

104010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019.9000.25030.00027.0000211.7000.25030.0000.000039.9000.60070.00046.6670411.7000.60070.0000.000059.9000.60070.00046.6670611.7000.60070.0000.000079.9000.600100.00066.667

1050811.7000.600100.0000.000099.9000.60080.00053.3331011.7000.60080.0000.000布置宽度B0=10.OOO(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=234O.333(kN)换算土柱高度hO=0.468(m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：31.275(度)Ea=62.983(kN)Ex=59.320(kN)Ey=21.167(kN)作用点高度Zy=1.800(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=9.207(m2)重量=220.968(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.366(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.200(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.800(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=242.135(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=241.584(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.998(m)截面宽度B=2.110(m)偏心距el=0.057(m)截面上偏心距验算满足：el=0.057<=0.250*2.110=0.528(m)截面上压应力：面坡=133.446背坡=96.066(kPa)压应力验算满足：计算值=133.446<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-17.789<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=242.135(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.991挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.110(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)垮工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.979计算强度时：强度验算满足:计算值=242.135<=1448.663(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=242.135<=1417.558(kN)第3种情况：组合3组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000V2.墙顶上的有效永久荷载分项系数=1.000V3.墙顶与第二破裂面间有效荷载分项系数=1.000V

1061.填土侧压力分项系数=1.000V2.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000V［土压力计算］计算高度为6.259(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.262(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=10.000(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离On)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000

107068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100,000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019.9000.25030.00027.0000211.7000.25030.0000.000039.9000.60070.00046.6670411.7000.60070.0000.000059.9000.60070.00046.6670611.7000.60070.0000.000079.9000.600100.00066.6670811.7000.600100.0000.000099.9000.60080.00053.3331011.7000.60080.0000.000布置宽度B0=10.OOO(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=2340.333(kN)换算土柱高度hO=0.468(m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：31.262(度)Ea=84.607(kN)Ex-79.686(kN)Ey-28.434(kN)作用点高度Zy=2.086(m)墙身截面积=11.076(m2)重量=265.832(kN)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=264.512(kN)En=36.222(kN)Wt=26.451(kN)Et=76.461(kN)滑移力=50.010(kN)抗滑力=150.367(kN)滑移验算满足：Kc=3.007>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=116.807(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=79.686(kN)抗滑力=151.316(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.899>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.805(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.691(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.828(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=145.629(kN-m)抗倾覆力矩=556.380(kN-m)倾覆验算满足：K0=3.821>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=314.781(kN-m)>0.0

108(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=300.734(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=410.751(kN-m)基础底面宽度B=2.600(m)偏心距e=-0.066(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.366(m)基底压应力：趾部=98.093踵部=133.244(kPa)最大应力与最小应力之比=133.244/98.093=1.358作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0.066<=0.200*2.600=0.520(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=98.093<=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=133.244<=390.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=115.668<=300.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=10.740(m2)重量=257.760(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.807(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.691(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.828(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=286.194(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=396.795(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.386(m)截面宽度B=2.600(m)偏心距el=-0.086(m)截面上偏心距验算满足：el=-0.086<=0.250*2.600=0.650(m)截面上压应力：面坡=88.113背坡=132.036(kPa)压应力验算满足：计算值=132.036<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-13.381<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=286.194(kN)轴心力偏心影响系数皆=0.987挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.600(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.985计算强度时：强度验算满足：计算值=286.194<=1777.284(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=286.194<=1750.717(kN)(六)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为5.400(m)处的库仑主动土压力

109无荷载时的破裂角=31.275(度)城-A级路基面总宽=10.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=10.000(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000

110第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(in)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019.9000.25030.00027.0000211.7000.25030.0000.000039.9000.60070.00046.6670411.7000.60070.0000.000059.9000.60070.00046.6670611.7000.60070.0000.000079.9000.600100.00066.6670811.7000.600100.0000.000099.9000.60080.00053.3331011.7000.60080.0000.000布置宽度B0=10.000(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=2340.333(kN)换算土柱高度hO=0.468(m)按实际墙背计算得到：第1破裂角：31.275(度)Ea=62.983(kN)Ex=59.320(kN)Ey=21.167(kN)作用点高度Zy=1.800(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=9.207(m2)重量=220.968(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.366(m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.200(m)相对于验算截面外边缘，Ex的力臂Zy=1.800(m)［容许应力法］：法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力=242.135(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=241.584(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.998(m)截面宽度B=2.110(m)偏心距el=0.057(m)截面上偏心距验算满足：el=0.057<=0.250*2.110=0.528(m)截面上压应力：面坡=133.446背坡=96.066(kPa)压应力验算满足：计算值=133.446<=2100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-17.789<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.000验算截面上的轴向力组合设计值Nd=242.135(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.991挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.110(m2)材料抗压极限强度Ra=1600.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数金日=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=0.979计算强度时：强度验算满足：计算值=242.135<=1448.663(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=242.135<=1417.558(kN)

111各组合最不利结果(-)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=150.367(kN),滑移力=50.010(kN).滑移验算满足：Kc=3.007>1,300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足：方程值=93.351(kN)>0.0安全系数最不利为：组合1(组合D抗滑力=151.316(kN),滑移力=79.686(kN).地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=1.899>1,300(-)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合D抗倾覆力矩=556.380(kN-M),倾覆力矩=145.629(kN-m).倾覆验算满足：K0=3.821>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足：方程值=287.140(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.066〈=0.200*2.600=0.520(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合3(组合3)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=98.093〈=360.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合3(组合3)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=133.244<=390.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合3(组合3)地基平均承载力验算满足：压应力=115.668<=300.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)墙底截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)截面上偏心距验算满足：el=-0.086<=0.250*2.600=0.650(m)压应力验算最不利为：组合1(组合1)压应力验算满足：计算值=132.036<=2100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(组合D拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算满足：计算值=-13.381<=110.000(kPa)［极限状态法］:强度验算最不利为：组合3(组合3)强度验算满足：计算值=286.194<=1777.284(kN)稳定验算最不利为：组合3(组合3)稳定验算满足：计算值=286.194<=1750.717(kN)(六)台顶截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1(组合1)

112截面上偏心距验算满足：el=0.057<=0.250*2.110=0.528(m)压应力验算最不利为：组合3(组合3)压应力验算满足：计算值=133.446<=2100.000(kPa)拉应力验算最不利为：组合1(组合1)拉应力验算满足：计算值=0.000<=280.000(kPa)剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算满足：计算值=-17.789<=110.000(kPa)［极限状态法］:强度验算最不利为：组合3(组合3)强度验算满足：计算值=242.135<=1448.663(kN)稳定验算最不利为：组合3(组合3)稳定验算满足：计算值=242.135<=1417.558(kN)5.5折背式挡墙墙身尺寸：墙身总高：8.500(m)上墙高：3.600(m)墙顶宽：2.000(m)台宽：0.000(m)面坡倾斜坡度：1:0.000上墙背坡倾斜坡度：1:0.200下墙背坡倾斜坡度：L-0.100采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl:0.600(m)墙趾台阶hl:0.900(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率：0.100:1下墙土压力计算方法：力多边形法物理参数：用工砌体容重：23.000(kN/m3)用工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.600墙身砌体容许压应力：1100.000(kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：160.000(kPa)墙身砌体容许剪应力：llO.OOO(kPa)材料抗压极限强度：3.400(MPa)

113材料抗力分项系数：2.310系数醋：0.0020挡土墙类型：一般挡土墙墙后填土内摩擦角：40.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：17.500(度)地基土容重：18.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：500.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.500地基土类型：岩石地基地基土内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1折线序号水平投影长On)竖向投影长(m)换算土柱数110.0000.0001第1个：距离0.000(m),宽度20.000(m),高度0.500(m)(用户输入的计算荷载)地面横坡角度：20.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标高：0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)第1种情况：一般情况组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900V2.填土重力分项系数=1.400V3.填土侧压力分项系数=1.400V4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V［土压力计算］计算高度为8.780(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=22.582(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：26.628(度)Ea=52.157(kN)Ex=32.602(kN)Ey=40.711(kN)作用点高度Zy=1.330(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在计算下墙土压力

114无荷载时的破裂角=28.379(度)按力多边形法计算得到：破裂角：28.983(度)Ea=114.058(kN)Ex=lll.652(kN)Ey=23.304(kN)作用点高度Zy=2.256(m)墙身截面积=21.561(m2)重量=495.892(kN)衡重台上填料重(包括超载)=0.004(kN)重心坐标(2.480,-2.401)(相对于墙面坡上角点)(~)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.500采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=5.711(度)Wn=493.434(kN)En=78.051(kN)Wt=49.343(kN)Et=137.169(kN)滑移力=87.825(kN)抗滑力=285.743(kN)滑移验算满足：Kc=3.254>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=189.205(kN)>0.0地基土层水平向：滑移力=144.254(kN)抗滑力=340.186(kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=2.358>1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾，墙身重力的力臂Zw=1.783(m)相对于墙趾,上墙Ey的力臂Zx=3.054(m)相对于墙趾，上墙Ex的力臂Zy=6.230(m)相对于墙趾，下墙Ey的力臂Zx3=3.028(m)相对于墙趾，下墙Ex的力臂Zy3=1.976(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=423.711(kN-m)抗倾覆力矩=1079.061(kN-m)倾覆验算满足:K0=2.547>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=386.985(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向力=571.485(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=655.350(kN-m)基础底面宽度B=2.816(m)偏心距e=0.261(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.147(m)基底压应力：趾部=315.912踵部=89.964(kPa)最大应力与最小应力之比=315.912/89.964=3.512作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.261<=0.200*2.816=0.563(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=315.912<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=89.964<=650.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=202.938<=500.000(kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws=195.408(kN)

115上墙墙背处的Ex=32.602(kN)上墙墙背处的Ey=6.520(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.189(m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=1.330(m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=2.454(m)［容许应力法］:法向应力检算：相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn=1.015(m)截面宽度B=2.720(m)偏心距el=0.345(m)截面上偏心距验算满足：el=0.345<=0.250*2.720=0.680(m)截面上压应力：面坡=130.705背坡=17.771(kPa)压应力验算满足：计算值=130.705<=1100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-17.709<=110.000(kPa)斜截面剪应力检算斜剪应力验算满足：计算值=19.042<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=184.996(kN)轴心力偏心影响系数管=0.838挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.720(m2)材料抗压极限强度Ra=3400.000(kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数领=1.000计算强度时：强度验算满足：计算值=203.495<=3356.171(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=203.495<=3356.171(kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积=21.164(m2)重量=486.772(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.781(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于截面总竖向力=550.790(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=647.364(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.175(m)截面宽度B=2.830(m)偏心距el=0.240(m)截面上偏心距验算满足：el=0.240<=0.250*2.830=0.708(m)截面上压应力：面坡=293.526背坡=95.712(kPa)压应力验算满足:计算值=293.526<=1100.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-26.876<=110.000(kPa)［极限状态法］：重要性系数0=1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=527.721(kN)

116轴心力偏心影响系数酱=0.921挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.830(m2)材料抗压极限强度Ra=3400.000(kPa)培工构件或材料的抗力分项系数缸1=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数皴=0.961计算强度时：强度验算满足：计算值=580.493<=3835.322(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=580.493<=3686.852(kN)(七)台顶截面强度验算［土压力计算］计算高度为7.600(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=22.582(度)计算上墙土压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：26.628(度)Ea=52.157(kN)Ex=32.602(kN)Ey=40.7U(kN)作用点高度Zy=1.330(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面不存在计算下墙土压力无荷载时的破裂角=27.968(度)按力多边形法计算得到：破裂角：28.816(度)Ea=80.232(kN)Ex=78.539(kN)Ey=16.393(kN)作用点高度Zy=l.781(m)［强度验算］验算截面以上，墙身截面积=18.576(m2)重量=427.257(kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.829(m)［容许应力法］:法向应力检算：作用于截面总竖向力=484.365(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=352.294(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=0.727(m)截面宽度B=2.320(m)偏心距el=0.433(m)截面上偏心距验算满足：el=0.433<=0.250*2.320=0.580(m)截面上压应力：面坡=442.392背坡=-24.854(kPa)压应力验算满足：计算值=442.392<=1100.000(kPa)拉应力验算满足：计算值=24.854<=160.000(kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-35.604<=110.000(kPa)［极限状态法］:重要性系数0=1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=464.482(kN)轴心力偏心影响系数酱=0.705挡墙构件的计算截面每沿米面积A=2.320(ni2)材料抗压极限强度Ra=3400.000(kPa)垮工构件或材料的抗力分项系数金目=2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数锚=0.932计算强度时：强度验算满足：计算值=510.930<=2408.302(kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值=510.930<=2245.642(kN)各组合最不利结果

117(-)滑移验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=285.743(kN),滑移力=87.825(kN).滑移验算满足：Kc=3.254>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)滑动稳定方程满足：方程值=189.205(kN)>0.0安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=340.186(kN),滑移力=144,254(kN).地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2=2.358>1.300(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=1079.061(kN-M),倾覆力矩=423.711(kN-m).倾覆验算满足：K0=2.547>1.500倾覆稳定方程验算最不利为：组合1(一般情况)倾覆稳定方程满足：方程值=386.985(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.261<=0.200*2.816=0.563(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=315.912<=600.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=89.964<=650.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承载力验算满足：压应力=202.938<=500.000(kPa)(四)基础验算不做强度计算。(五)上墙截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）截面上偏心距验算满足：el=0.345<=0.250*2.720=0.680（m）压应力验算最不利为：组合1（一般情况）压应力验算满足：计算值=130.705<=1100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）拉应力验算满足：计算值=0.000<=160.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足：计算值=-17.709<=110.000（kPa）斜截面剪应力检算最不利为：组合1（一般情况）斜剪应力验算满足：计算值=19.042<=110.000（kPa）［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1（一般情况）强度验算满足：计算值=203.495<=3356.171（kN）稳定验算最不利为：组合1（一般情况）稳定验算满足：计算值=203.495<=3356.171（kN）（六）墙底截面强度验算

118［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）截面上偏心距验算满足：el=0.240<=0.250*2.830=0.708（m）压应力验算最不利为：组合1（一般情况）压应力验算满足：计算值=293.526<=1100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）拉应力验算满足：计算值=0.000<=160.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足：计算值=-26.876<=110.000（kPa）［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1（一般情况）强度验算满足：计算值=580.493<=3835.322（kN）稳定验算最不利为：组合1（一般情况）稳定验算满足：计算值=580.493<=3686.852（kN）（七）台顶截面强度验算［容许应力法］:截面上偏心距验算最不利为：组合1（一般情况）截面上偏心距验算满足：el=0.433<=0.250*2.320=0.580（m）压应力验算最不利为：组合1（一般情况）压应力验算满足：计算值=442.392<=1100.000（kPa）拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）拉应力验算满足：计算值=24.854<=160.000（kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足：计算值=-35.604<=110.000（kPa）［极限状态法］:强度验算最不利为：组合1（一般情况）强度验算满足:计算值=510.930<=2408.302（kN）稳定验算最不利为：组合1（一般情况）

119稳定验算满足：计算值=510.930<=2245.642(kN)5.6扶壁式挡墙墙身尺寸：墙身总高：12.000(m)墙宽：0.500(m)墙趾悬挑长DL:1.500(m)墙踵悬挑长DL1:8.500(m)底板高DH:0.700(m)墙趾端部高DH0:0.500(m)扶肋间距：4.000(m)扶肋厚：0.600(m)扶壁两端墙面板悬挑长度：1.394(m)钢筋合力点到外皮距离：50(mm)墙趾埋深：1.500(m)物理参数：混凝土墙体容重：25.000(kN/m3)混凝土强度等级：C30纵筋级别：HRB400抗剪腹筋级别：R235裂缝计算钢筋直径：20(mm)挡土墙类型：一般挡土墙墙后填土内摩擦角：30.000(度)墙后填土粘聚力：0.000(kPa)墙后填土容重：20.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)地基土容重：20.000(kN/m3)修正后地基承载力特征值：240.000(kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.300地基土类型：土质地基地基土内摩擦角：30.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数19.4000.0001第1个：定位距离0.000(m)城-A级

120地面横坡角度：20.000(度)填土对横坡面的摩擦角：30.000(度)墙顶标高：0.000(m)挡墙分段长度：15.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第1种情况：组合1组合系数：1.0001.挡土墙结构重力分项系数=0.900V2.填土重力分项系数=1.200V3.填土侧压力分项系数=1.400V4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.400V［土压力计算］计算高度为12.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=33.124(度)城-A级路基面总宽=9.400(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆4列布置宽度=16.330(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000

121第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019.9000.25030.00030.0000211.7000.25030.00030.000039.9000.60070.00070.0000411.7000.60070.00070.000059.9000.60070.00070.0000611.7000.60070.00070.000079.9000.600100.000100.0000811.7000.600100.000100.000099.9000.60080.00080.0001011.7000.60080.00080.000布置宽度B0=16.330(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=2800.000(kN)换算土柱高度hO=0.343(m)按假想墙背计算得到：第1破裂角：29.484(度)Ea=1174.013(kN)Ex=490.373(kN)Ey=1066.697(kN)作用点高度Zy=4.146(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：

122第2破裂角=30.565(度)第1破裂角=29.190(度)Ea=1008.677(kN)Ex=495.694(kN)Ey=878.474(kN)作用点高度Zy=4.145(m)墙身截面积=12.850(m2)重量=321.250(kN)整个墙踵上的土重(不包括超载)=1073.454(kN)重心坐标⑶266,-6.973)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间超载换算土柱重=9.691(kN)重心坐标(1.207,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=27.000(kN)相对于趾点力臂=0.722(m)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=495.694(kN)抗滑力=694.516(kN)滑移验算满足：Kc=1.401>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足：方程值=149.058(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=3.767(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zwl=4.737(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.722(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=8.052(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=4.145(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=2054.646(kN-m)抗倾覆力矩=13458.902(kN-m)倾覆验算满足：K0=6.550>1.500倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足：方程值=12134.722(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=2315.052(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=11404.257(kN-m)基础底面宽度B=10.500(m)偏心距e=0.324(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=4.926(m)基底压应力：趾部=261.285踵部=179.678(kPa)最大应力与最小应力之比=261.285/179.678=1.454作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.324<=0.167*10.500=1.750(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=261.285<=288.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=179.678<=312.000(kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=220.481<=240.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=2315.052(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=11404.257(kN-m)基础底面宽度B=10.500(m)偏心距e=0.324(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=4.926(m)基础底压应力：趾点=261.285踵点=179.678(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=2857.382(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=14325.881(kN-m)基础底面宽度B=10.500(m)偏心距e=0.236(m)

123基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=5.014(m)基础底压应力：趾点=308.887踵点=235.377(kPa)［趾板根部］截面高度：H*=0.700(m)截面弯矩：M=304.016(kN-m)纵向受拉钢筋：As=1456.336(mm2)>Asmin=1300.000(mm2)截面剪力：Q=402.804(kN)剪力设计值=402.804(kN)<451.750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=1.800(mm2/mm)<,截面弯矩：M(标准值)=252.636(kN-m)(五)墙踵板强度计算标准值：作用于基础底的总竖向力=2315.052(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=11404.257(kN-m)基础底面宽度B=10.500(m)偏心距e=0.324(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=4.926(m)基础底压应力：趾点=261.285踵点=179.678(kPa)设计值：作用于基础底的总竖向力=2857.382(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=14325.881(kN-m)基础底面宽度B=10.500(m)偏心距e=0.236(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=5.014(m)基础底压应力：趾点=308.887踵点=235.377(kPa)截面高度：H'=0.700(m)踵板边缘的法向应力=224.226(kPa)踵板边缘的法向应力标准值=174.330(kPa)支座弯矩：M=216.004(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=1300.000(mm2)支座弯矩：M(标准值)=167.938(kN-m/m)踵板与肋结合处剪力：Q=381.184(kN/m)剪力设计值=381.184(kN)<451.750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=1.800(mm2/nun)(>跨中弯矩：M=129.603(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=1300.000(mm2)跨中弯矩：M(标准值)=100.763(kN-m/m)(六)墙面板强度计算截面高度：H'=0.500(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=54.680(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=39.057(kPa)［水平向强度验算］净跨长为3.400(m)支座弯矩：M=52.675(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=900.000(mm2)支座弯矩：M(标准值)=37.625(kN-m/m)支座处剪力：Q=92.957(kN/m)剪力设计值=92.957(kN)<312.750(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=1.800(nun2/nun),跨中弯矩：M=31.605(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=900.000(mm2)

124跨中弯矩：M(标准值)=22.575(kN-m/m)［竖向强度验算］最大正弯矩：M=30,590(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=900.000(mm2)最大正弯矩：M(标准值)=21.850(kN-m/m)最大裂缝宽度：疑max=0.079(mm)»最大负弯矩：M=122.362(kN-m/m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=900.000(mm2)最大负弯矩：M(标准值)=87.401(kN-m/m)(七)肋板截面强度验算［距离墙顶2.825(m)处］截面宽度B=0.600(m)截面高度H=2.625(m)翼缘宽度BT=1.450(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力Q=185.067(kN)截面弯矩M=191.293(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=3090.000(mm2)转换为斜钢筋：As/cos?=3867(mm2)剪力设计值=185.067(kN)<1073.775(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=1.080(mm2/nun),截面弯矩M(标准值)=136.638(kN-m)［距离墙顶5.650(m)处］截面宽度B=0.600(m)截面高度H=4.750(m)翼缘宽度BT=2.300(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力Q=667.960(kN)截面弯矩M=1326.080(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=5640.000(mm2)转换为斜钢筋：As/cos?=7057(mm2)剪力设计值=667.960(kN)<1959.900(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=1.080(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=947.200(kN-m)［距离墙顶8.475(m)处］截面宽度B=0.600(m)截面高度H=6.875(m)翼缘宽度BT=3.150(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力Q=1429.161(kN)截面弯矩M=4230.835(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=8190.000(mm2)转换为斜钢筋：As/cos?=10248(mm2)剪力设计值=1429.161(kN)<2846.025(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=1.080(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=3022.025(kN-m)［距离墙顶U.300(m)处］截面宽度B=0.600(m)截面高度H=9.000(m)

125翼缘宽度BT=4.000(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力Q=2471.553(kN)截面弯矩M=9670.480(kN-m)纵向受拉钢筋构造配筋：As=10740.001(mm2)转换为斜钢筋：As/cos?=13439(mm2)剪力设计值=2471.553(kN)<3732.150(kN),可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：Av=1.080(mm2/mm)。截面弯矩M(标准值)=6907.486(kN-m)各组合最不利结果(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合D抗滑力=694.516(kN),滑移力=495,694(kN).滑移验算满足：Kc=1.401>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足：方程值=149.058(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=13458.90覆力41),倾覆力矩=2054.646(kN-m),倾覆验算满足：K0=6.550>1.500滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足：方程值=12134.723(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.324<=0.167*10.500=1.750(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=261.285<=288.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合D墙踵处地基承载力验算满足：压应力=179.678<=312.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足：压应力=220.481<=240.000(kPa)(四)墙趾板强度计算［趾板根部］截面高度：H'=0.700(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩：M=304.016(kN-m)配筋面积：As=1456(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面剪力：Q=402,804(kN)配筋面积：Av=1.800(mm2/mm)裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：w=0.389(mm)(五)墙踵板强度计算截面高度：H'=0.700(m)支座截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座弯矩：M=216.004(kN-m)支座截面纵筋面积：As=1300(mm2)支座截面抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座剪力：Q=381.184(kN)支座截面箍筋面积：Av=1.800(mm2/mm)

126支座裂缝计算最不利结果：组合1(组合D跨中裂缝宽度：w=0.290(mm)跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合D跨中弯矩：M=129.603(kN-m)跨中截面配筋面积：As=1300(mm2)跨中裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)跨中裂缝宽度：w=0.174(mm)(六)墙面板强度计算截面高度：H'=0.500(m)［水平向强度验算］跨中截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)跨中截面弯矩：M=31.605(kN-m/m)跨中截面配筋面积：As=900(mm2)跨中裂缝最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：w=0.081(nun)支座截面抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合D支座截面弯矩：M=52.675(kN-m/m)支座截面配筋面积：As=900(mm2)支座截面抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座截面剪力：Q=92.957(kN/m)支座截面配筋面积：Av=1.800(mm2/mm)支座裂缝最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：w=0.135(mm)［竖向强度验算］截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)最大正弯矩：M=30.590(kN-m/m)截面配筋面积：As=900(mm2)裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：W=0.079(nun)截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)最大负弯矩：M=122.362(kN-m/m)截面配筋面积：As=900(mm2)裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：w=0.315(mm)(七)肋板截面强度验算［距离墙顶2.825(m)处］截面宽度B=0.600(m)截面高度H=2.625(m)翼缘宽度BT=1.450(m)翼缘高度HT=0.500(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合D截面弯矩：M=191.293(kN-m)配筋面积：As=3867(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合D截面弯矩：Q=185.067(kN)配筋面积：Av=1.080(mm2/mm)裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：w=0.022(mm)［距离墙顶5.650(m)处］截面宽度B=0.600(m)截面高度H=4.750(m)翼缘宽度BT=2.300(m)翼缘高度HT=0.500(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩：M=1326.080(kN-m)配筋面积：As=7057(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩：Q=667.960(kN)配筋面积：Av=1.080(nun2/mm)裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：w=0.045(mm)［距离墙顶8.475(m)处］截面宽度B=0.600(m)截面高度H=6.875(m)翼缘宽度BT=3.150(m)翼缘高度HT=0.500(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合D截面弯矩：M=4230.835(kN-m)配筋面积：As=10248(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩：Q=1429.161(kN)配筋面积：Av=1.080(mm2/mm)裂缝计算最不利结果：组合1(组合D裂缝宽度：w=0.069(mm)［距离墙顶11.300(m)处］截面宽度B=0.600(m)截面高度H=9.000(m)翼缘宽度BT=4.000(m)翼缘高度HT=0.500(m)抗弯配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩：M=9670.480(kN-m)配筋面积：As=13439(mm2)抗剪配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩：Q=2471.553(kN)

127配筋面积：Av=1.080(mm2/mm)裂缝计算最不利结果：组合1(组合1)裂缝宽度：w=0.091(mm)5.7桩板挡墙计算墙身尺寸：桩总长：29.760(m)嵌入深度：11.940(m)截面形状：圆桩桩径：2.500(m)桩间距：4.000(m)挡土板的类型数：1板类型号板厚(m)板宽(m)板块数10.3001.00018嵌入段土层数：1柱底支承条件：钱接计算方法：K法土层序号土层厚(m)重度(kN/m3)K(MN/m3)150.00025.70080.000物理参数：桩混凝土强度等级：C30桩纵筋合力点到外皮距离：70(mm)桩纵筋级别：HRB400桩箍筋级别：HRB400桩箍筋间距：200(mm)桩配筋形式：纵筋均匀配筋板混凝土强度等级：C30板纵筋合力点到外皮距离：50(mm)板纵筋级别：HRB400

128挡土墙类型：一般挡土墙墙背与墙后填土摩擦角：15.000(度)墙后填土土层数：2土层号层厚容重浮容重内摩擦角粘聚力土压力(m)(kN/m3)(kN/m3)(度)(kPa)调整系数17.00020.000—30.0000.0001.000210.82025.700—33.900567.0001.000土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数：2折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数115.00010.000029.0000.0001第1个：定位距离0.000(m)城-A级地面横坡角度：0.000(度)填土对横坡面的摩擦角：35.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度：10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据：《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)第1种情况：组合1注意：内力计算时，土压力分项(安全)系数=1.000［土压力计算］计算高度为17.820(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=0.000(度)城-A级路基面总宽=9.000(m),路肩宽=0.000(m)安全距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆3列布置宽度=9.000(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：

129第1列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(皿)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000.25030.00030.000022.4000.25030.00030.000030.6000.60070.00070.000042.4000.60070.00070.000050.6000.60070.00070.000062.4000.60070.00070.000070.6000.600100.000100.000082.4000.600100.000100.000090.6000.60080.00080.000102.4000.60080.00080.000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013.7000.25030.00030.000025.5000.25030.00030.000033.7000.60070.00070.000045.5000.60070.00070.000053.7000.60070.00070.000065.5000.60070.00070.000073.7000.600100.000100.000085.5000.600100.000100.000093.7000.60080.00080.000105.5000.60080.00080.000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000.25030.00030.000028.6000.25030.00030.000036.8000.60070.00070.000048.6000.60070.00070.000056.8000.60070.00070.000068.6000.60070.00070.000076.8000.600100.000100.000088.6000.600100.000100.000096.8000.60080.00080.000108.6000.60080.00080.000布置宽度B0=9.000(m)分布长度L0=25.000(m)荷载值SG=2100.000(kN)换算土柱高度hO=0.467(m)第1破裂角：0.000(度)Ea=367.264(kN)Ex=354.750(kN)Ey=95.055(kN)作用点高度Zy=13.301(m)

130(-)桩身内力计算计算方法：K法背侧一一为挡土侧；面侧一一为非挡土侧。背侧最大弯矩=25498.746(kN-m)距离桩顶19.377(m)面侧最大弯矩=0.OOO(kN-m)距离桩顶-O.OOO(m)大剪力二2946.667(kN)距离桩顶24.050(m)顶位移二94(mm)点号距顶距离弯矩剪力位移土反力(01)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0.0000.0000.000-94-0.00020.5091.399-8.243-91-0.00031.01811.192-32.972-89-0.00041.52737.771-74.186-86-0.00052.03789.532-131.887-83-0.00062.546174.868-206.073-81-0.00073.055302.172-296.745-78-0.00083.564479.837-403.903-75-0.00094.073716.259-527.547-73-0.000104.5821019.655-666.649-70-0.000115.0911396.743-815.442-67-0.000125.6011850.847-969.184-64-0.000136.1102384.489-1127.877-62-0.000146.6193000.188-1291.520-59-0.000157.1283686.089-1375.401-56-0.000167.6374387.337-1380.314-54-0.000178.1465092.752-1391.765-51-0.000188.6555805.662-1409.755-49-0.000199.1656529.396-1434.283-46-0.000209.6747267.282-1465.350-44-0.0002110.1838022.650-1502.955-41-0.0002210.6928798.829-1547.099-39-0.0002311.2019599.148-1597.781-36-0.0002411.71010426.936-1655.001-34-0.0002512.21911285.521-1718.760-31-0.0002612.72912178.234-1789.057-29-0.0002713.23813108.402-1865.892-27-0.0002813.74714079.355-1949.266-25-0.0002914.25615094.422-2039.179-23-0.0003014.76516156.932-2135.630-21-0.0003115.27417270.213-2238.619-19-0.0003215.78318437.596-2348.147-17-0.0003316.29319662.408-2464.213-15-0.0003416.80220947.980-2586.818-13-0.0003517.31122297.637-2715.960-11-0.000

1313617.82023714.709-2851.642-10-402.0763718.33924857.039-1643.968-680.6233818.85825421.578-618.0607-574.1103919.37725498.746241.436-6-477.0954019.89725170.904950.081-389.6114120.41624512.3141523.364-4-311.5404220.93523589.2541976.479-3-242.6404321.45422460.2132324.141-2-182.5684421.97321176.1912580.445-2-130.9044522.49219781.0412758.749-1-87.1704623.01118311.8892871.594-1-50.8454723.53016799.5762930.648-0-21.3814824.05015269.1112946.66701.7894924.56913740.1652929.477019.2355025.08812227.5542887.970031.5315125.60710741.7032830.104039.2425226.1269289.1652762.923142.9255326.6457873.0672692.566143.1245427.1646493.5782624.299140.3705527.6835148.3642562.526035.1815628.2033833.0112510.818028.0605728.7222541.4782471.932019.5015829.2411266.5002447.82109.9885929.7600.0001219.827-0-0.000（二）桩身配筋计算点号距顶距离全部纵筋箍筋截面相对受压区高度(m)(mm2)(mm2)1-0.000437105280.200420.509437105280.200431.018437105280.200441.527437105280.200452.037437105280.200462.546437105280.200473.055437105280.200483.564437105280.200494.073437105280.2004104.582437105280.2004115.091437105280.2004125.601437105280.2004136.110437105280.2004146.619437105280.2004157.128437105280.2004

132167.637437105280.2004178.146437105280.2004188.655437105280.2004199.165437105280.2004209.674437105280.20042110.183437105280.20042210.692437105280.20042311.201437105280.20042411.710437105280.20042512.219437105280.20042612.729437105280.20042713.238437105280.20042813.747437105280.20042914.256468635280.20653014.765502435280.21283115.274544065280.22023215.783583315280.22673316.293625395280.23333416.802677205280.24093517.311726055280.24763617.820778435280.25453718.339818145280.25943818.858834585280.26143919.377842935280.26234019.897826325280.26034120.416802025280.25744220.935770725280.25354321.454726055280.24764421.973683985280.24194522.492631645280.23424623.011577535280.22574723.530528065280.21744824.050473325280.20744924.569437105280.20045025.088437105280.20045125.607437105280.20045226.126437105280.20045326.645437105280.20045427.164437105280.20045527.683437105280.20045628.203437105280.20045728.722437105280.20045829.241437105280.20045929.760437105280.2004

133(三)挡土板内力配筋计算板类型板厚板下缘距顶最大土压力单块板弯矩单块板全部纵筋号(mm)距离(m)(kPa)(kN-m)面积(mm2)130017.82068.225136.4501811