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亚麻籽预榨饼浸出车间工艺设计说明书１０２2020年5月29日
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2文档仅供参考毕业生毕业设计说明书题目:100T/D亚麻籽预榨饼浸出车间工艺设计院系名称:粮油食品学院专业班级:食工F0808班学生姓名:曹富金学号:48060909指导教师:张振山教师职称:讲师5月15日１０２2020年5月29日
3文档仅供参考摘要亚麻籽含油达到42%左右,油中不饱和脂肪酸占其脂肪酸90%以上,其中,ω-3脂肪酸含量高达49%,比其它油用作物含量高7倍至50倍。因此,亚麻籽油具有预防冠心病、脑血管病、降低胆固醇、抗血栓、降血压、提高动脉系统柔性的功能,极具开发价值。本设计采用浸出法从亚麻籽预榨饼中提取剩余油脂,并根据亚麻籽油不饱和脂肪酸含量高的特点,采用全负压蒸发工艺,减少亚麻籽油的氧化和降低反式脂肪酸的生成,并能有效去除亚麻籽中的毒性物质—氰苷,提高亚麻籽粕的使用范围。关键词:亚麻籽亚麻籽油预榨浸出氰苷亚麻酸１０２2020年5月29日
4文档仅供参考TitleTheworkshopdesignof100tons/dayofflaxseedbypre-pressleachingAbstractTheoilinflaxseedreachesabout42%,andtheunsaturatedfattyacidinfattyacidsoftheoilismorethan90%,amongthem,theω—threefattyacidreachesashighas49%,7to50timeshigherthanothercropsoil.So,flaxseedoilhasthefunctionsofpreventionofcoronaryheartdisease,cerebrovasculardisease,lowercholesterollevels,antithrombotic,fallingbloodpressure,andimprovingthefunctionoftheflexibilityofarterysystem,whichhashighlydevelopmentvalue.Thisdesignusestheleachinglawtoextractresidualoilfrompre-pressflaxseedbread.Accordingtothecharacteristicthattheunsaturatedfattyacidcontentedishighinflaxseedoil,evaporationisatthewholenegativepressuretoreduceflaxseedoiloxidationandreducetransfatformation.Inaddition,thismethodcaneffectivelyremovethetoxicsubstances—cyanogenglycoside,andimprovethescopeofapplicationofflaxseedmeal.KeywordsFlaxseedFlaxseedoilPre-pressleachingCyanogenglycosideLinolenicacid１０２2020年5月29日
5文档仅供参考目录1绪论１2设计原则与依据２2.1设计原则２2.2设计依据２3工艺流程及工艺说明２3.1工艺流程２3.2工艺说明３4化工设计计算６4.1物料平衡计算６4.2热量平衡计算９4.3设备选型与计算１７4.3.6其它设备的计算设计６８4.4设备清单(附录A、B)６８4.5消耗指标６８4.5.1蒸汽消耗６８4.5.2.冷却水消耗６８4.5.3电力消耗６９4.5.4溶剂消耗６９１０２2020年5月29日
6文档仅供参考5结束语７０参考文献７２附录A:设备一览表７３附录B:阀门一览表７６1绪论工业用亚麻籽油。亚麻籽含油率为36%-45%。精炼后的油脂外观呈淡黄色、透明、液状,具亚麻籽固有的气味。相对密度0.926-0.6365,折光率1.4785-1.4840,碘值175以上,皂化物188-195,不皂化物1.5%以下,凝固点-25oC,粘度C2027.14-7.66,是典型的干性油,易发生氧化和聚合反应。可制造高档油漆、油墨、涂料等化工产品,市场需求量大,应用价值极高。１０２2020年5月29日
7文档仅供参考食用亚麻籽保健油及胶囊。亚麻籽油中脂肪酸平均相对分子质量为270-307,其饱和脂肪酸占9%-11%,不饱和脂肪酸达80%以上,油酸13%-29%,亚油酸15%-30%,亚麻酸40%-60%,其中亚麻酸在51%以上,包括EPA和DHA,具有很高的营养价值,可有效地补充人体必须脂肪酸,有降低血脂和胆固醇、防治心肌梗塞和脑血栓、缓解脑动脉硬化和软化血管等作用。亚麻籽油是人体保健食用油。国外作为保健品的历史久远,亚麻籽保健食用油在一些国家的餐桌上成为极品。亚麻籽蛋白粉。亚麻籽含有25%的蛋白,属于麻仁球蛋白,蛋白中含有18种氨基酸、VA、VE、VB以及微量元素,具有很高的营养价值。亚麻籽蛋白吸水性强,与水的结合比为1:6,乳化性好,对产品游离的不饱和脂肪酸有较强的吸附力;组织性能好,能充分提高产品的切片性和弹性;增香性好,有亚麻籽清淡的香味;有效防止淀粉返生,是食品加工的优质原料或添加剂。未经提纯加工的粗蛋白粉,被大量用作奶牛饲料和鱼饲料,对促进奶牛产奶和鱼类的繁衍生长都具有非常好的效果,也有庞大的市场空间。１０２2020年5月29日
8文档仅供参考本次设计内容100吨/日亚麻籽预榨饼浸出车间工艺设计,采用预榨饼浸出法,该工艺仍是当前应用比较成熟、工业化生产比较广泛的制油工艺。这种方法是将传统预处理后的亚麻饼置于浸出器中用溶剂浸提,使油脂溶于有机溶剂中,而后再加热蒸发溶剂获得纯亚麻籽油及亚麻籽粕。油脂的浸出遵循斐克定律。此法制油生产效率高、粕残油率低,但有机溶剂的存在使生产的安全性较差。另外,油脂风味在精炼过程中损失大,湿粕在高温脱溶的过程中变性较大。常规的预榨浸出与直接浸出制得的油品质差别不大。预榨浸出是传统的制取油脂的工艺,但本次采用了先进的工艺技术即混合油全负压蒸发,石蜡尾气回收,高效节能的湿粕蒸脱工艺,湿粕低温脱溶技术,高效可靠的混合油净化工艺来提高生产效率,增加产值。2设计原则与依据2.1设计原则(1)尽可能采纳当今国内外比较成熟的新工艺、新技术、新材料、新设备,使操作机械化、过程连续化。(2)充分利用原料,保证产品质量,提高产品得率。(3)采用先进工艺指标,缩短工艺流程,减少输送设备与管道,循环利用。(4)考虑到生产的突发性和调度的许可性,估计生产中可能发生的故障,保留余量;配备完善的控制仪表和安全设施。(5)改进工作条件,保护环境,节省能源。2.2设计依据2.2.1原料指标亚麻籽预榨饼水分6%～8%,温度50℃～60℃,含油15%左右,容重550kg/m3。浸出溶剂为工业己烷。１０２2020年5月29日
9文档仅供参考2.2.2指标要求亚麻籽浸出毛油,符合国家标准GB8235-中亚麻籽浸出毛油指标要求;亚麻籽粕,残油≤1%,水分≤11%,残溶≤0.07%,温度不高于室温10℃,适合于饲料;溶剂损耗≤2kg/t料,蒸汽消耗220kg/t料,电耗10度/t料2.2.3公用工程供应条件公用工程要求条件要求用量a.加热蒸汽160℃,0.6MPab.循环水进口温度24℃—25℃,出口温度29℃c.电压380V3工艺流程及工艺说明3.1工艺流程预榨饼→进料刮板→进料绞龙→浸出器→→→悬液分离器↓湿粕↓混合油粕库←DTDC蒸脱机混合油暂存罐↓分水箱←蒸发冷凝器湿粕捕集器分水箱↑溶剂气↓混合气↑冷凝液１０２2020年5月29日
10文档仅供参考第二长管蒸发器←油油换热器←第一长管蒸发器→蒸发冷凝器↓↓↑抽真空分水箱汽提塔→换热器→毛油冷却器节能器蒸汽喷射泵↑冷凝液↓溶剂气↓↓未凝气汽提冷凝器←蒸汽喷射泵浸出毛油蒸脱冷凝器冷凝液水蒸汽所有自由气体→最后冷凝器→分水箱→蒸煮罐→最后冷凝器尾气↓自由气↓溶剂↓排空←阻火器←风机←石蜡回收装置溶剂周转罐废水溶剂气↓↓分水箱分水箱←浸出器←溶剂预热器水封池3.2工艺说明主要四个阶段:浸出取油、湿粕蒸脱、混合油处理、溶剂回收。浸出取油阶段:１０２2020年5月29日
11文档仅供参考预榨饼进入环形浸出器后采用逆流萃取的方法,就是用较高浓度的混合油萃取油料,再用稍低浓度的混合油萃取经第一次萃取后的油料,用浓度逐渐降低的不同浓度的溶剂逐次萃取油料,最后再用新鲜溶剂萃取,将粕残油降至1%以下。混合油经旋液分离器后进入混合油罐进行物理沉降分离。湿粕经过刮板输送机送入蒸脱机。预榨饼出榨机的温度高,输送到浸出车间也在80℃以上,易引起浸出器溶剂汽化,使溶剂量不足。因此,在输送过程中要降温。预榨饼入浸出器温度50℃～60℃,由于预榨饼的粉末度大,渗透性差,浸出器选用平转浸出器能够有效的降低混合油中的粉末含量。由于预榨饼含油15%,因此应增加混合油的循环量,适当增加新鲜溶剂的喷淋量,混合油的浓度不得超过25%～28%,以免浓度过高影响残油。在生产中经常观察料层渗透的情况,一般料层高度为2～3m,浸出时间为90～120分钟,浸出温度50℃～55℃。由于混合油中粉末度相对较高,平转浸出器内浓混合油的引出应从第二个油斗抽出,并对逆流喷淋作一些调整,以减少混合油的粕末含量。另外,延长沥干时间,减少湿粕含溶量,浸出后湿粕含溶剂30%以下,混合油浓度为20%～28%。本次设计采用工业己烷为溶剂,工业己烷主要化学组成是己烷(96%～98%)。其沸点范围为66℃～69℃。其选择性更好;工业己烷的沸点范围小,容易回收,浸出生产中的溶剂消耗小;生产工艺条件比较一致,有利于产品质量的提高。湿粕蒸脱阶段:１０２2020年5月29日
12文档仅供参考由浸出器来的含25%左右溶剂的湿粕经由湿粕刮板进入DTDC进料绞龙后落入脱溶盘上,经过预热、脱溶、蒸脱、干燥和冷却几个阶段后,由出粕刮板送入粕库打包。从DTDC蒸脱机顶部出来的混合气体净化捕集粕末后则进入第一长管蒸发器作为其加热热源。本次设计采用DTDC蒸脱机,该设备一般为9～10层,最上面1～3层为预热层;4～6层为透气层;底7层为直接蒸汽蒸脱层,8～10层为热风干燥和冷风冷却层。浸出后的湿粕由进料口进入预热层,预热层的作用是对湿粕预加热并脱除少量溶剂,以防止蒸汽遇到冷的湿粕造成湿粕的结球现象。经过预热后的粕落入自蒸层透汽层,与下层蒸出的溶剂气和水蒸汽的混合气体直接接触,利用混合蒸汽的余热对湿粕进行加热,同时也利用透汽层底夹层中的间接蒸汽进行加热。为了充分发挥这种自蒸效果,透汽层设置三层。混合气体经过在自蒸层与粕换热后,其温度从100℃降至排出蒸脱机时的68℃～70℃,而粕温则从60℃升至80℃以上,粕含溶降低30％左右。自蒸层的作用是利用混合蒸汽的余热对湿粕进行预脱溶。经预热脱溶的湿粕进入脱溶层,在这层的底夹层上有大量直径为3mm的小孔,直接蒸汽经过这些小孔喷入粕中脱除溶剂。为防止蒸脱出混合气体从料口逸至下层,同时也防止下层的热风进入本层,这层的下料口采用封闭阀或封闭螺旋进行料封。经过这一层后粕中的溶剂被脱除干净,但水分也增加很多,高时可达18％左右,温度也上升到100℃１０２2020年5月29日
13文档仅供参考左右。脱溶后的粕进入烘烤层,这一层的作用是防止湿粕脱溶不彻底而进一步脱溶,还能够对粕升温以利于下层的热风干燥,同时对改进粕的色泽和风味也有利,热风层是经过底部的夹层,将热风吹入料层之中。热风也是经过风机将空气吹进加热器中,用饱和蒸汽加热空气,使空气的温度达到85℃～90℃,这样温度的热风在热风层中将粕的水分脱除,在脱除粕水分的同时粕的温度也降至50℃～60℃。干燥后的粕再进入冷风层,在这层中由风机吹入的室温空气经过料层,将粕温降至安全储藏温度40℃。经蒸脱、干燥、冷却处理后的成品粕残溶为0.07%以下,粕含水12%以下,出粕温度为40℃左右。混合油处理阶段:来自浸出器的混合油经旋液分离器离心分离后进入混合油罐进一步沉降分离,静置后的混合油经玻璃转子流量计计量后,由离心泵泵入一蒸管程,壳程用DTDC蒸脱机顶部出来的混合气体、蒸发和冷凝系统的两个蒸汽喷射泵的工作蒸汽作为加热热源,从而分离油和溶剂。经第一长管蒸发器后混合油浓度升高到70％～75％,混合油蒸发温度为50℃～55℃,然后经过油油换热器与从汽提塔出来的浸出毛油进行换热,使混合油的温度升高至80℃左右,再经过第二长管蒸发器,混合油的浓度升高到90％～95％,壳程用间接蒸汽加热,蒸汽的量经过出口的油温进行自控,闪发箱的液位经过液位计进行自控并设有报警装置。然后再进入层碟式汽提塔与汽提塔下部喷入的直接蒸汽进行逆流汽提后得到浸出毛油。浸出毛油经过毛油冷却器冷却至40℃１０２2020年5月29日
14文档仅供参考左右送入精炼车间进行精炼。一蒸和二蒸均采用较低的真空度60kPa,汽提塔则采用较高的真空度80MPa。这种工艺对于充分节能,保证生产运行的稳定,保证脱溶效果和毛油质量以及整个浸出生产溶剂损耗的降低都是非常有利的。所得浸出毛油水分及挥发物≤0.20%,不溶性杂质≤0.20%,酸值≤4.0mg/g,过氧化值≤7.5mmol/kg,溶剂残留量≤100mg/kg。混合油含粉末多,为保证蒸发器不被污染,要经多级清理。负压蒸发的温度基本不变,但因蒸脱机出来的二次蒸汽量远大于负压蒸发所需要的热能,因此要分流出一部分二次蒸汽,以达到操作过程中热量的平衡,在蒸发器的进汽管上装有调节阀和旁路管,直接引入冷凝器。从第一、第二蒸发器出来的溶剂气体由总管导入蒸发冷凝器内,蒸发冷凝器设计稍大些,使冷凝液降低到35℃左右,同时冷凝水的温度应尽量在24℃以下来保证蒸发器及汽提塔内的真空度。溶剂回收工序:从一蒸和二蒸出来的溶剂气体进入冷凝器冷凝至35℃～40℃,用泵打到节能器中与从一蒸壳程出来的未冷凝蒸汽进行热交换,使其中的溶剂蒸汽被冷凝,而溶剂温度得到相应提高,实现了节能目的。从节能器出来的未冷凝气体再经过蒸脱冷凝器进一步冷凝,从浸出器出来的溶剂气体进入浸出冷凝器进行冷凝,从各个系统来的未冷凝气体进入自由气体平衡罐,然后进入最后冷凝器进行冷凝。所有的冷凝液均进入分水箱进行分水,分出的溶剂回到溶剂周转库内继续循环使用。最后冷凝器出来的未冷凝气体进入尾气回收系统,进行最后的回收。另外,定期从分水器底部排出的废水送入蒸煮罐中被加热至90℃～１０２2020年5月29日
15文档仅供参考95℃,并经直接蒸汽的汽提作用,使其中的溶剂蒸发汽化并引入冷凝器冷凝回收。蒸煮后的废水则从出水管排入水封池。溶剂回收阶段:尾气回收用石蜡吸收系统。吸收溶剂后的富油收集在吸收塔底部的塔釜中,经富油泵泵入热交换器,与来自解析塔的贫油进行热交换,热交换后达到70℃～80℃左右,再经过富油加热器加110℃～120℃后进入解析塔。解析塔的外部用间接蒸汽加热,富油由解析塔顶部喷入或经液体分布器分布后,与从塔底喷入的直接蒸汽在填料段逆向接触汽提;富油中的溶剂几乎全部被直接蒸汽解析出来,得到的水蒸汽和溶剂混合气体,从解析塔顶部经捕集器捕集后进入最后冷凝器冷凝冷却,冷凝液经过分水箱分离。尾气从吸收塔顶部由尾气风机经阻火器后排空,解吸塔顶部气体进入蒸脱冷凝器进行冷凝。尾气含溶0.02kg/m3。4化工设计计算4.1物料平衡计算4.1.1浸出取油工序(1)工艺参数处理量:4166.67kg/h预榨饼含水:取8%预榨饼含油:15%溶剂温度:取55℃预榨饼温度:取55℃湿粕含溶:取25%预榨饼容重:550kg/m3成品粕残油:1%粕残溶:0.07%(2)物料平衡图１０２2020年5月29日
16文档仅供参考新鲜溶剂↓预榨饼→浸出器→混合油↓湿粕(3)物料衡算进料量:N1=100T/D=4166.67kg/h预榨饼含油:O1=N1×15%=625.00kg/h预榨饼含水:F1=N1×8%=333.33kg/h预榨饼中干物质:K1=N1－(O1＋F1)=3208.34kg/h湿粕含水:F2=F1=333.33kg/h湿粕含油量即成品粕含油量O2湿粕含溶量m1成品粕残溶量m4成品粕含水F3成品粕含油:=1%①湿粕含溶剂:=25%②成品粕残溶:③成品粕含水:=11%④综合得O2=37.62kg/hm1=1226.43kg/h１０２2020年5月29日
17文档仅供参考湿粕重量:E1=K1＋F2＋O2＋m1=4905.72kg/h混合油含油:O3=O1－O2=587.38kg/h设溶剂比为0.8:1总溶剂量:m总=N1×0.8=3333.34kg/h据经验,溶剂蒸汽量按浸出器中溶剂3%计算m2=m总×3%=100.00kg/h混合油含溶剂:m3=m总－m1－m2=.91kg/h混合油总量:O混=O3＋m3=2594.29kg/h混合油浓度:O3/O混=22.64%4.1.2混合油处理工序(1)工艺参数一蒸混合油浓度:70%二蒸混合油浓度:95%汽提混合油浓度:99.99%(2)物料平衡图混合油→第一长管蒸发器→第二长管蒸发器→汽提塔→毛油↓↓↓溶剂溶剂溶剂(3)物料衡算a.第一长管蒸发器１０２2020年5月29日
18文档仅供参考进料:一蒸进料量:O4=O混=2594.29kg/h出料:一蒸混合油量:O5=O3/70%=839.11kg/h一蒸混合油含溶剂:m5=839.11×30%=251.73kg/h一蒸溶剂蒸发量:m8=2594.29－839.11=1755.18kg/hb.第二长管蒸发器进料:二蒸进料量:O5=839.11kg/h出料:二蒸混合油量:O6=二蒸混合油含溶剂:m6=618.29×5%=30.91kg/h二蒸溶剂蒸发量:m9=839.11-618.29=220.82kg/hc.汽提塔进料:汽提塔进料量:O6=618.29kg/h出料:毛油量:O7=毛油残溶:m7=587.44×0.01%=0.059kg/h汽提塔溶剂蒸发量:m10=618.29－587.44=30.85kg/h4.1.3湿粕处理工序(1)工艺参数成品粕残溶:0.07%成品粕含水:11%(2)物料平衡图湿粕→DTDC蒸脱机→成品粕↓１０２2020年5月29日
19文档仅供参考溶剂(3)物料衡算进料:湿粕量:E1=4905.72kg/h出料:成品粕残溶量m4成品粕含水F3(1)=11%(2)解方程(1)(2)得m4=2.56kg/hF3=401.50kg/h成品粕含量:E2=O2＋K1＋m4＋F3=3650.02kg/h溶剂蒸发量:m7=m1－m4=1226.43－2.56=1223.87kg/h4.2热量平衡计算4.2.1浸出取油工序(1)工艺参数干物质比热容:0.5kcal/kg·℃溶剂比热容:0.471＋0.00095×tmkcal/kg·℃油脂比热容:0.465＋0.0007×tmkcal/kg·℃水比热容:1.0kcal/kg·℃浸出温度:55℃浸出时间:90min溶剂温度:55℃预榨饼温度:55℃(2)热量计算１０２2020年5月29日
20文档仅供参考a.输入热量①预榨饼中干物质带入热量Q1Q1=K1c1t1=3208.34×0.5×55=88229.35kcal/h②预榨饼中油带入热量Q255℃时,c2=0.465＋0.0007×55=0.5035kcal/kg·℃Q2=O1c2t1=625.00×0.5035×55=17307.81kcal/h③预榨饼中水带入热量Q3Q3=F1c3t1=333.33×1.0×55=18333.15kcal/h④新鲜溶剂带入热量Q455℃时,c4=0.471＋0.00095×55=0.523kcal/kg·℃Q4=m总c4t2=3333.34×0.523×55=95883.53kcal/h带入热量合计Q入=Q1＋Q2＋Q3＋Q4=219753.84kcal/hb.输出热量t为湿粕温度①湿粕中干物质带出热量Q5Q5=K1c1t=3208.34×0.5×t=1604.17t②油带出热量Q6Q6=O1c2t=625.00×(0.465+0.0007t)×t③溶剂带出热量Q7１０２2020年5月29日
21文档仅供参考Q7=m总c4tm=3333.34×(0.471+0.00095t)×t①湿粕中水带出热量Q8Q8=F1c3t=333.33×1.0×t=333.33t②挥发的溶剂气体带出的热量Q9溶剂挥发量为:100kg/h55℃时溶剂的汽化潜热为100kcal/kgQ9=300×100=10000kcal/h⑥设备热量损失按3%计算Q10Q10=Q入×3%=3%×219753.84=6592.62kcal/h带出热量合计:Q出=Q5＋Q6＋Q7＋Q8＋Q9＋Q10由Q入=Q出,得t=51.02℃4.2.2湿粕脱溶工序DTDC蒸脱机蒸脱层混合气体出口温度80℃蒸脱机工作分为四个阶段:间接蒸汽加热阶段(粕温从51℃→81℃)直接蒸汽加热阶段(粕温从81℃→100℃)热风干燥阶段(粕温从100℃→60℃,水分含量下降至11%以下)冷风冷却阶段(粕温从60℃→40℃)溶剂比热容:0.471＋0.00095×tmkcal/kg·℃１０２2020年5月29日
22文档仅供参考溶剂汽化热:76kcal/kg油脂比热容:0.465＋0.0007×tmkcal/kg·℃间接蒸汽用0.4MPa蒸汽的汽化热:510.87kcal/kg(1)预脱层热量计算①干固形物升温所需热量Q干=m干c干t=3208.34×0.5×(81－51)=48125.1kcal/h②油脂升温所需热量Q油=m油c油t=37.62××(81－51)=576.94kcal/h③湿粕中的水升温所需热量Q水=m水c水t=333.33×1×(81－51)=9999.9kcal/h④溶剂从51℃升至81℃及部分溶剂汽化所需热量设在预脱层溶剂降低30%Q溶=m溶c溶t+m溶,r溶=1226.43××(81－51)+1226.43×30%×76=47599.89kcal/h吸收热量总计Q预脱=Q干＋Q油＋Q水＋Q溶=48125.1＋576.94＋9999.9＋47599.89=106301.83kcal/h则:所需消耗的间接蒸汽量G1(按总传热的3%计算热损失)G1===214.52kg/h１０２2020年5月29日
23文档仅供参考(2)蒸脱层热量计算直接蒸汽用量G2,直接蒸汽由两部分组成:一部分用于加热脱溶;另一部分则未被冷凝下来与溶剂蒸汽构成混合蒸汽。a.加热物料所用蒸汽量的计算①干固形物升温所需热量Q干=m干c干t=3208.34×0.5×(100－81)=30479.23kcal/h②油脂升温所需热量Q油=m油c油t=37.62××(100－81)=377.65kcal/h③湿粕中的水升温所需热量Q水=m水c水t=333.33×1×(100－81)=6333.27kcal/h④溶剂气体升温及溶剂汽化所需热量Q溶=m溶c溶t+＋m溶,r溶=1226.43×70%××(100－81)+1226.43×70%×76=74331.59kcal/h吸收热量总计Q蒸脱=Q干＋Q油＋Q水＋Q溶 =30479.23＋377.65＋6333.27＋74331.59=111521.74kcal/h140℃时过热直接蒸汽变为100℃的水,140℃过热直接蒸汽的焓I1=660kcal/h,100℃水的焓I2=100.02kcal/h则:加热物料所用蒸汽量１０２2020年5月29日
24文档仅供参考===199.15kg/hb.未冷凝蒸汽量的计算被溶剂蒸汽饱和而未被冷凝下来的蒸汽量(不计空气)=P1——80℃水蒸汽分压(355.1mmHg)P2——80℃溶剂蒸汽分压(1082.24mmHg)m1——水蒸汽分子量(18)m0——溶剂分子量(86以工业己烷计)m7——蒸脱溶剂量(1223.87kg)φ——饱和系数(取0.6)==104.08kg/hG2=＋=199.15＋104.08=303.23kg/h（3）干燥层热量计算①干固形物降温所放出热量Q干=m干c干t=3208.34×0.5×(100－60)=64166.8kcal/h②油脂降温所放出热量Q油=m油c油t=37.62××(100－60)=784.00kcal/h③成品粕中的水降温所放出热量Q水=m水c水t=401.50×1.0×(100－60)=16060kcal/h④残留溶剂降温所放出热量１０２2020年5月29日
25文档仅供参考Q溶=m溶c溶t=2.56××(100－60)=56.01kcal/h释放热量总计:Q放=Q干＋Q油＋Q水＋Q溶=64166.8＋784.00＋16060＋56.01=81066.81kcal/h需蒸发的水量:W=333.33+199.15-401.50=130.98kg/h100℃时水的汽化热为539.4kcal/kg蒸发所需要的热量:=W×r水=130.98×539.4=70650.61kcal/h空气参数温度(℃)湿度(kg/kg)焓(kcal/kg)T020.0H00.010I011.46T195.0H10.010I128.90T260.0H20.024I228.90T335.0H30.010I314.57热风带走的热量:Q热=Q干燥－=81066.81－70650.61=10416.2kcal/h所需绝干空气量:L1=W/(H2-H1)=130.98/(0.024-0.010)=9355.71kg/h所需新鲜空气总量:L=L1×(1+H0)=9355.71×(1+0.01)=9449.27kg/h干燥层所需的新鲜空气量:新鲜空气的参数ρ=1.205kg/m3,则冷风进风量:L冷===7841.72m3/h冷却层热量计①干固形物冷却所释放热量１０２2020年5月29日
26文档仅供参考Q干=m干c干t=3208.34×0.5×(60－40)=32083.4kcal/h②油脂冷却所释放热量Q油=m油c油t=37.62××(60－40)=376.2kcal/h③成品粕中的水冷却所释放热量Q水=m水c水t=401.50×1×(60－40)=8030.00kcal/h④残留溶剂冷却所释放热量Q溶=m溶c溶t=2.56××(60－40)=26.55kcal/h释放热量总计:Q冷却=Q干＋Q油＋Q水＋Q溶=32083.4＋376.2＋8030.00＋26.55=40516.15kcal/h冷却介质采用冷风,冷风参数如上表:则冷风进风量:L冷===10811.37kcal/h4.2.3混合油处理工序混合油蒸发参数状态:类型一蒸前一蒸后二蒸后汽提后浓度(%)22.64709599.99总重(kg/h)2594.29839.11618.29587.44油重(kg/h)587.38587.38587.38587.38溶剂重(kg/h).91251.7330.910.06溶剂蒸发量(kg/h1755.18220.8230.85１０２2020年5月29日
27文档仅供参考4.2.3.1第一长管蒸发器混合油进口温度t1=50℃,出口温度t2=60℃,真空度为60kPa混合油中的油平均比热容c油=0.5035kcal/(kg·℃)混合油中溶剂平均比热容c溶=0.5233kcal/(kg·℃)来自真空喷射泵的蒸汽暂不考虑混合X溶===0.71180℃时,r水=551kcal/kgr溶=75kcal/kgrm=X溶r溶＋X水r水=0.711×75＋(1－0.678)×551=230.75kcal/kg混合油料液比热c混=c溶(1－X0)＋c油X0=0.52×(1－0.2238)＋0.4965×0.2238=0.5189kcal/(kg·℃)溶剂在0.06MPa(真空度)下的汽化潜热r溶=75kcal/kgQ一蒸=m混c混t＋m,溶r溶=2594.29×0.5189×(60－50)＋1755.18×75=145100.27kcal/h则:加热所需蒸汽的消耗量为G3G3===635.65kg/h<(1223.87＋104.08)kg/h显然,来自蒸脱机的溶剂－水蒸汽混合气体,足够加热一蒸所需热量,剩余部分经过节能器和DTDC冷凝器冷却。4.2.3.2第二长管蒸发器混合油进口温度t1=80℃,出口温度t2=105℃,真空度为60kPa１０２2020年5月29日
28文档仅供参考混合油中油平均比热容C油=0.5298kcal/(kg·℃)混合油中溶剂平均比热容C溶=0.5589kcal/(kg·℃)120℃饱和水蒸气的焓I1=647kcal/kg120℃水蒸气冷凝液的焓I2=120.3kcal/kg(1)二蒸热量计算:①混合油中油的升温所需的热量Q油Q油=m油c油t=587.38×0.5298×(105-80)=7779.85kcal/h②混合油中溶剂升温及汽化所需的热量Q溶Q溶=m溶c溶t＋m溶r溶=251.73×0.5589×(105－80)＋220.82×75=8.80kcal/hQ二蒸=Q溶+Q油=27858.65kcal/h热损失Q损(按需要量的5%计算):Q损=5%Q二蒸=5%×27858.65=1392.93kcal/h间接蒸汽需要提供的总热量Q总Q总=Q损+Q溶+Q油=29251.58kcal/h则:加热所需的间接蒸消耗量汽量为G44.2.3.3汽提塔混合油进口温度t1=105℃,出口温度t2=110℃,真空度80kPa混合油中油平均热容c油=0.5403kcal/kg·℃混合油中溶剂平均热容c溶=0.5731kcal/kg·℃１０２2020年5月29日
29文档仅供参考汽提的热量计算①混合油中油升温所需的热量Q1Q1=m油c油t=587.38×0.5403×(110-105)=1586.81kcal/h②混合油中溶剂升温及汽化所需的热量Q2Q2=m溶c溶t+m’溶r溶=30.91×0.5731×(110－105)＋30.85×75=2402.32kcal/hQ汽提=Q1+Q2=3989.13kcal/h③喷入直接水蒸汽的热量Q3直接蒸汽的量根据经验值取混合油量的6%,则水蒸汽的质量G4G4=618.29×6%=37.10kg/h120℃饱和水蒸汽的焓I1=647kcal/kg110℃时,过热蒸汽的焓为I2=643.0kcal/kgQ3=G4×(I1-I2)=37.10×(647-643.0)=148.40kcal/h热损失Q4(按需要量的5%计算)Q4=Q汽提×5%=199.46kcal/hQ总=Q1+Q2+Q4-Q3=4040.19kcal/h设间接蒸汽量为G50.6MPa,160℃时,饱和水蒸汽的焓I1=658.7kcal/kg120℃时,冷凝水的焓为I2=120.3kcal/kgG5=Q总/(I1-I2)=4040.19/(658.7-120.3)=7.50kg/h4.2.3.5新鲜溶剂预热系统１０２2020年5月29日
30文档仅供参考冷溶剂的温度t1=35℃,热溶剂的温度t2=55℃溶剂的平均比热c溶=0.5138kcal/kg·℃140kPa蒸汽的汽化热r=533.78kcal/kg管程放出热量的计算①加热溶剂需要的热量Q1:Q1=m溶c溶t=3333.34×0.5138×(55-35)=34253.40kcak/h热损失Q2(按需要量的5%计算)Q2=5%×Q1=5%×34253.40=1712.67kcal/hQ总=Q1+Q2=35966.07kcal/h所需间接蒸汽量G6:140kPa蒸汽的汽化热r=533.78kcal/kg则:G6=Q总/r=35966.07/533.78=67.38kg/h4.3设备选型与计算4.3.1浸出取油工序4.3.1.1浸出器进料刮板(1)进料刮板设计计算Q=3600Bhυγη(t/h)Q—埋刮板输送机的生产率(t/h)B—料槽有效宽度(m)h—物料层高度,即料槽有效高度(m)。一般情况下水平输送取h=B,１０２2020年5月29日
31文档仅供参考垂直输送h≤Bυ—刮板链条平均运动速度(m/s)γ—输送物料的容重η—输送效率刮板输送料坯量:Q=4166.67kg/h=4.17t/hγ=550kg/m3=0.55t/m3由于水平输送则h=B根据<粮食输送机械与应用>取υ=0.2m/s,η=0.8Q=3600×h×B×0.6×0.8×0.2=4.17得B=h=110取B=120,h=120选型:MS12东台市福运达机械制造有限公司(2)配用电机选型电机功率的计算:N电=K—电动机安全储备系数,K=1.1～1.3,取K=1.2η—机械传动效率,η=0.8～0.9,取η=0.9υ—刮板链条的平均速度(m/s),取υ=0.2m/sSn—最大张力点张力(N)Sn=[1.1(qfw＋2.1q0μ)L]g＋S0１０２2020年5月29日
32文档仅供参考q—物料的线载荷,q===5.79mfw—物料与机槽摩擦系数,取fw=0.5q0—单位长度刮板链条质量,取q0=23.24kg/mμ—链条与机壳摩擦系数μ=0.1L—输送长度(m),L=20mg—重力加速度,g=9.8m/s2S0—初张力,S0=980NSn=[1.1×(5.79＋2.1×23.24×0.1)×20]×9.8＋980=3280.54NN电===0.87kw电机选型:YB802-2型号额定功率(kw)额定电流(A)额定转速(r/min)效率(%)YB90S-21.12.52750684.3.1.2浸出器进料封闭绞龙(1)浸出器进料封闭绞龙设计计算预轧饼进料量:Q=4166.67kg/h=4.17t/h预轧饼容重:r=550kg/m3=0.55t/m3螺旋直径:D>==0.1951mm取D=200mm,s=0.8D=160mm螺旋转速:n===84.01r/１０２2020年5月29日
33文档仅供参考min取n=85r/min验算,nmax===89.44r/min验算结果n
34文档仅供参考η总—传动装置的总效率,取0.92N轴===0.0273kWN电===0.042kW电机选型:YB801-2型号额定功率(kw)额定电流(A)额定转速(r/min)效率(%)YB801-20.751.8282575.04.3.1.3存料箱存料箱存料量以15min进料量计算进料量:Q===1041.67kg料坯容重:r=550kg/m3存料体积:V===1.89m3根据资料,存料箱存料的高度必须在h=1.4m以上,取h=1.8m因此存料箱的截面积:S===1.05m2取截面为圆形,则D=1.15后得D=1.2存料箱:φ1200×18004.3.1.4平转浸出器(1)浸出器有效直径计算浸出器转速,取N=r/min浸出格内、外圈直径为d、D,d=0.4D料层高h,浸出格板高H,h取1.2m,h=0.8H１０２2020年5月29日
35文档仅供参考旋转格α,取α=18浸出器存料体积:V===11.36m3V=(1)d=0.4D(2)由(1)(2)得,D=3.79m,d=1.52m故取D=4,d=1.6mH==1.5mH总=1.5＋2.6＋0.8＋1.8=6.7m浸出器选型:φ4000×6700(2)浸出器的功率消耗计算N0=Q—设计生产能力(t/d)I—溶剂比G0—浸出器回转格的自身总重量,G0=24G/Tn—r/minG—浸出格总重(kg),取格板平均厚度0.075m,生铁密度ρ=7.8t/m3G=1.5×0.075×(4－1.6)×18×7.8=37.91tG0=24G/T=24×37.91/(90/60)=606.56t/hDcp—物料作用力点之平均回转直径１０２2020年5月29日
36文档仅供参考Dcp=代入数据得:Dcp==6.31mn—浸出器转速,n=1/T=1/90r/minkf—浸出格下滚轮直径运动阻力系数,取kf=1.05～1.25取kf=1.15Φ—校正系数,经实测而定Φ=0.0001～0.0005取0.0002N0=得N0=1.86kw电机选型:YB100L-2型号额定功率(kw)额定电流(A)额定转速(r/min)效率(%)YB100L-23.06.4283075（1）浸出湿粕出料刮板设计计算Q=3600Bhυγη湿粕进料量:Q=4905.72kg/h=4.91t/h料坯有较大的空隙度,溶剂会占据着部分空间故湿粕的容重近似为:r2=600kg/m3=0.6t/m3由于垂直输送则h≤B根据<粮食输送机械与应用>取υ=0.1m/s,η=0.8Q=3600×h×B×0.6×0.8×0.1=4.91得h≤284mm由于h≤B,取B=320mm,h=280mm１０２2020年5月29日
37文档仅供参考选型:MC32江苏华粮机械有限公司(2)配用电机选型电机功率的计算:N电=K—电动机安全储备系数,K=1.1～1.3,取K=1.2η—机械传动效率,η=0.8～0.9,取η=0.9υ—刮板链条的平均速度(m/s),取υ=0.2m/sSn—最大张力点张力(N)Sn=1.2[(qfw＋2.1q0μ)(L＋H)＋(q＋q0)H]g＋S0q—物料的线载荷,q===6.82kg/mfw—物料与机槽摩擦系数,取fw=0.5q0—单位长度刮板链条质量,取q0=20.43kg/mμ—链条与机壳摩擦系数μ=0.1L—输送长度(m),L=10mH —刮板输送高度,H=14mg—重力加速度,g=9.8m/s2S0—初张力,S0=980NSn=1.2×[(6.82×0.5＋2.1×20.43×0.1)(10＋14)＋(6.82＋20.43)×14]×9.8＋980=7639.77N１０２2020年5月29日
38文档仅供参考N电===2.04kW电机选型:YB-90L-2型号额定功率(kw)额定电流(A)额定转速(r/min)效率(%)YB112M-22.24.82850814.3.1.6溶剂喷淋装置每个料格的装料量为:=0.347t/h每格需溶剂为:0.347×0.8=0.278t/h每格时间为:90/18=5min每小时喷淋格数为:60/5=12每小时喷淋量为:12×0.278=3.34t/h则溶剂的体积V=3.34/0.6724=4.97m3/h设喷淋罐主体直径0.8m,溶剂在喷淋罐中暂存5minV===得:h=0.824m取h=1m溶剂喷淋装置尺寸:φ800×10004.3.1.7混合油旋液分离器混合油:O混=2594.29kg平均密度:ρ混=ρ油×22.64%＋ρ溶×(1－22.64%)=924×0.2264＋672.4×(1-0.2264)=729.36kg/m3１０２2020年5月29日
39文档仅供参考混合油体积:V混===3.56m3采用一个旋液分离器,一个分离器的过滤体积:V过=3.56m3设定进油处的速度:u=2.2m/s进油管的面积:s===0.0004495m2进油管直径:d===0.024m分离器的直径:D=7d=7×0.024=0.168m分离器的总高:H=2.5D=2.5×0.168=0.42m选型:φ200×4504.3.2混合油处理工序4.3.2.1混合油罐混合油的平均密度:ρ=924×0.2264＋672.4×(1-0.2264)=729.36kg/m3进入混合油罐的混合油的体积:V=2594.29/729.36=3.56m3/h设混合油在混合油罐中暂存30min,主体高度与直径之比为1.5:1,其封头处为空余部分。V===3.56×得:D=1.15m取D=1.5m,h=2.3m混合油罐尺寸:φ1500×23004.3.2.2第一长管蒸发器１０２2020年5月29日
40文档仅供参考(1)第一长管蒸发器蒸发器交换热量:Q一蒸=145100.27kcal/h热源物质包括蒸汽喷射泵喷入的蒸汽和蒸脱机尾气(来自真空喷射泵的蒸汽暂不考虑)T=T2－t1=60－50=10℃80℃—→60℃t=T1－t2=80－60=20℃60℃←—50℃tm===14.43℃取总传热系数K=350kcal/m2·℃·h换热面积:S===28.73m2蒸发管选取φ38×3.5mm根据负压蒸发的特点(L/d=150～200),取L=6m需用管数:n===49.2根考虑随着蒸发过程进行,蒸发管内形成油污及升膜过程中管内形成的液膜层,则取管数:n实=1.3×n=1.3×49.2=63.96根取n实=64根采用单壳程,单管程列管换热器,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2b=1.25×d×(1.1－1)＋2×1.5×d=1.25×38×(1.1－1)＋2×1.5×38=484.5mm圆整直径:D=500mm总长度:L=6000＋2×(225＋25)=6500mm１０２2020年5月29日
41文档仅供参考第一长管蒸发器尺寸:φ500×6500(2)第一闪发箱蒸发溶剂量:m8=1755.18kg/h查蒸汽比重表,溶剂蒸汽60℃时,ρ1=1.19kg/m3溶剂气体体积:V一闪===1474.94m3取溶剂气体在闪发箱内上升的速度为μ=0.75m/s闪发箱的直径:D===0.834m圆整直径:D=1m闪发箱高度:H=1.5D=1.5×1=1.5m总高度:L=1500＋600=2100mm第一闪发箱尺寸:φ1000×21004.3.2.3第二蒸发器(1)第二长管蒸发器蒸发器交换热量:Q二蒸=29251.58kcal/hT=T2－t1=120－80=40℃120℃—→120℃t=T1－t2=120－105=15℃105℃←—80℃tm===25.49℃取总传热系数K=150kcal/m2·℃·h１０２2020年5月29日
42文档仅供参考换热面积:S===7.65m2蒸发管选取φ38×3.5mm根据负压蒸发的特点(L/d=150～200),这里取L=6m需用管数:n===13.1根考虑随着蒸发过程进行,蒸发管内形成油污及升膜过程中管内形成的液膜层,则取管数:n实=1.3×n=1.3×13.1=17.03根取n实=18跟采用单壳程,单管程列管换热器,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2b=1.25×d×(1.1－1)＋2×1.5×d=1.25×38×(1.1×－1)＋2×1.5×38=288.18mm圆整直径:D=300mm总长度:L=6000＋2×(225＋25)=6500mm第二长管蒸发器尺寸:φ300×6500(2)第二闪发箱蒸发溶剂量:m9=220.82kg/h查蒸汽比重表,溶剂蒸汽105℃时,ρ2=1.31kg/m3溶剂气体体积:V二闪===168.56m3取溶剂气体在闪发箱内上升的速度为v=1.25m/s闪发箱的直径:D2===0.2184m圆整直径:D2=0.5m１０２2020年5月29日
43文档仅供参考闪发箱高度:H2=1.5D2=1.5×0.50=0.75m总长度:L=750＋600=1350mm第二闪发箱尺寸:φ750×13504.3.2.4汽提塔采用层碟式汽提塔结构:(1)层蝶式汽提塔属蒸汽蒸馅脱去微量溶剂,鉴于毛油沸点高不易挥发,用解析原理进行设计计算,因此采用下列公式:=Ek==式中:Ek—脱吸效率,即关键组分被脱吸的百分比,(%);Xn＋1—组分在进料液中的分子浓度,(kgmol/kgmol混合油)X1—组分在出口液中的分子浓度,(kgmol/kgmol混合油)X0—与气体介质相平衡的液体组分中关键计算组分的分子浓度(当用蒸汽或蒸汽间接加热时X0=0),(kgmol/kgmol混合油)Sk—计算组分的脱吸因素Mk—计算(或关键)组分在脱吸条件下的平衡常数,t=110℃,m=3.0V、L—分别为上升混合气体量与下降的液体量,(kgmol/h)n—理论塔板数,１０２2020年5月29日
44文档仅供参考Xn＋1===0.36X1===0.00109Ek===0.997===0.3323按经验取=2×=2×0.3323=0.6646计算组分的脱吸因素SkSk=×mk==0.6646×3.0=1.9938Ek=得:n===7.41实际塔板数按平均塔板效率(30～50%),取45%实际塔板数:n实=17层(2)汽提塔塔径的计算:碟面中心气孔直径为:D=D—塔径,mV—塔内气体流量,m3/su—空塔气速,即按空塔截面积计算的气体线速度,m/s１０２2020年5月29日
45文档仅供参考当上升气体将大量液滴带至上层塔板时,造成严重的雾沫夹带现象,使塔板效率下降,甚至破坏塔的操作,该气速为最大允许气速umaxumax=C×ρL—液体密度,kg/m3ρV—气相密度,kg/m3C—负荷系数,m/s溶剂蒸汽的体积流量V1V1===57.12m3/h水蒸汽体积流量V2V2===62.24m3/h混合蒸汽密度ρV混合油重度ρL(采用加和定律)ρL===911.45kg/m3体积流量之比===0.005683C可经过史密斯图并进行黏度校正后获得,由上述物性数据得:１０２2020年5月29日
46文档仅供参考×==0.2274(3)塔高的计算板间距HT:由于汽提塔需要经常清洗与检修,且塔体需开人孔,塔板间距必须保证有足够的工作空间。HT=0.5mhL—板上液层高度,减压塔取hL=0.03m根据化工原理史密斯关联图,可查C=0.088umax=C×==3.52m/s空塔气速u=(0.6～0.8)umax取u=0.8umax=0.8×3.52=2.82m/sd===0.12m若碟片倾角为14°,垂直边高0.08m,则塔径:D=2×＋d=2×0.32＋0.12=0.76m圆整直径:D=1.0m全塔的高度为有效段、塔顶和塔底三部分之和,有效段即汽液接触段,其高度由实际塔板数和板间距决定,即汽提塔高度:H=n×HT=17×0.5=8.5m总高度:H总=8500＋2×(150＋25)=8850mm汽提塔尺寸:φ1000×8850１０２2020年5月29日
47文档仅供参考(4)汽提塔的间接加热面积的计算汽提塔交换热量:Q汽提=4040.19kcal/hT=T2－t1=160－110=50℃160℃—→120℃t=T1－t2=120－105=15℃110℃←—105℃tm===29.07℃K3取500kcal/(m2·h·℃)F3===0.28m2根据经验安全系数取1.3F3=1.3×0.28=0.364m2汽提塔的间接加热面积为0.4m24.3.2.5油—油换热器冷混合油进口温度t1=60℃,出口温度t2=80℃,常压;热混合油进口温度t3=110℃,出口温度t4,常压;冷混合油中油的平均比热热容c油=0.5140kcal/(kg·℃)冷混合油中溶剂平均比热容c溶=0.5375kcal/(kg·℃)换热量:Q冷=m油c油△t+m溶c溶△t１０２2020年5月29日
48文档仅供参考=587.38×0.5140×(80-60)+251.73×0.5375×(80-60)=8744.36kcal/hQ热=m油c油△t+m溶c溶△t根据能量守衡定律:Q冷=Q热,得t4=82.25℃T=T2－t1=110－80=30℃110℃—→82.25℃t=T1－t2=82.25－60=22.25℃80℃←—60℃tm===25.93℃取总传热系数K=200kcal/m2·℃·h换热面积:S===1.69m2根据经验安全系数取1.5S实=1.5×5.09=2.54m2加热管选取φ25×2.5mm,L=2m的无缝钢管需用管数:n===21根采用单壳程,单管程列管换热器,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=1.25×25×(1.1×－1)＋2×1.5×25=201.28mm圆整直径:D=210mm总长度:L=＋2×(225＋25)=2500mm１０２2020年5月29日
49文档仅供参考油－油换热器尺寸:φ210×25004.3.2.6毛油冷却器毛油换热量Q油=m油c油△tT=T2－t1=82.25－35=47.25℃82.25℃—→40℃t=T1－t2=35－25=15℃35℃←—25℃tm===28.11℃取传热系数K=150kcal/(m2·℃·h)取安全系数1.5,S实际=1.5×2.99=4.49m2换热管取Φ25×2.5mm,L=3m的无缝钢管采用单壳程,双管程列管换热器,管心距为32mm,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=32×(1.1×－1)＋2×1.5×25=215.44mm圆整直径:D=220mm总长度:L=3000＋2×(225＋25)=3500mm１０２2020年5月29日
50文档仅供参考油－油换热器尺寸:φ220×35004.3.2.6毛油罐毛油的质量O7=587.44kg/h油的密度ρ=924Kg/m3毛油的体积V===0.6358m3设混合油在混合油罐中暂存40min,主体高度与直径之比为1.5:1,其封头处为空余部分。==0.6358×得:D=0.71m,h=1.01m圆整取:D=1.5m,h=2.0mH=＋600=2600毛油罐尺寸:φ1500×26004.3.3湿粕处理工序4.3.3.1蒸脱机进料封闭绞龙(1)蒸脱机进料封闭绞龙设计计算湿粕进料量:Q=4905.72kg/h=4.91t/h湿粕容重:r=600kg/m3=0.6t/m3螺旋直径:D>==0.1148m取D=200mm,s=0.8D=160mm１０２2020年5月29日
51文档仅供参考螺旋转速:n===70.66r/min取n=71r/min验算,n max===111.8r/min验算结果n 52文档仅供参考电机选型:YB801-4型号额定功率(kw)额定电流(A)额定转速(r/min)效率(%)YB801-40.551.51390734.3.3.2DTDC蒸脱机湿粕进料量:E1=4905.72kg/h蒸脱总量:m=m1-m4=1223.8kg/h物料在蒸脱机里的总时间为50min预脱工段15min→蒸脱工段20min→干燥工段8min→冷却工段7min(1)预脱层①所需要的传热面积预脱层传热面积:Q1=Q预脱×=106301.83×=26575.46kcal/hT=T2－t1=110－52=58℃143.4℃—→110℃t=T1－t2=143.4－81=62.4℃81℃←—52℃tm1===60.17℃取总传热系数K1=200kcal/m2·℃·h总传热面积:S1===2.21m2②预脱层容积１０２2020年5月29日 53文档仅供参考预脱层容积:V1===2.56m3预脱层设为一层,并选取蒸脱机预脱段直径D1=2m实际传热面积:S实1===3.14m2﹥S1则预脱层高度:H1===0.82m,取1m(2)蒸脱层①所需要的传热面积蒸脱层传热面积:Q2=Q蒸脱×=111521.74×=37173.91kcal/hT=T2－t1=110－81=29℃140℃—→110℃t=T1－t2=140－100=40℃100℃←—81℃tm2===34.21℃取总传热系数K2=200kcal/m2·℃·h总传热面积:S2===5.433m2①蒸脱层容积蒸脱层容积:V2===3.72m3蒸脱层设为三层,并选取蒸脱机蒸脱段直径D2=1.8m实际传热面积:S实2=3×=3×=7.63m2﹥S2１０２2020年5月29日 54文档仅供参考则蒸脱层高度:H2===1.46m,取H2=2m(3)干燥层干燥层进料:E干燥=E1－m7＋=3881kg干燥层容积:V3===1.29m3干燥层设为一层,并选取蒸脱机干燥段直径D3=1.8m实际传热面积:S实2===2.54m2﹥S3则干燥层高度:H3===0.51m,取H3=1.0m(4)冷却层冷却层进料:E冷却=E2=3881kg冷却层容积:V4===1.13m3冷却层设为一层,并选取蒸脱机冷却段直径D4=1.8m则冷却层高度:H4===0.44m,取H4=0.60m(5)蒸脱机尺寸上封头高度:H5=0.6m底座:H6=1.8总高度:H总=H1＋H2＋H3＋H4＋H5＋H6=7m１０２2020年5月29日 55文档仅供参考各层连接处有一定高度,因此取H总=10mDTDC蒸脱机选型:φ×100004.3.3.3蒸脱机蒸汽过热器有关数据:直接汽压力0.14Mpa进口温度109.2℃焓643.12kcal/kg出口温度140℃焓660kcal/kg直接汽量303.23kg/h间接汽压0.5MPa温度T=151.7℃潜热r=504.83kcal/kg2、热量计算直接汽过热需要热量Q=303.23×(660-643.12)=5118.52kcal/h3、间接汽量计算G===10.65kg/h4、加热面积计算F=取K=172kcal/m2.h.℃△t=151.7-120=31.7℃151.7℃→→120℃△t=120-111.1=8.9℃120℃←←111.1℃=17.9F=5118.52/(172×17.9)=1.66m2F实=1.2F=1.2×1.66=1.992m2１０２2020年5月29日 56文档仅供参考5、设备尺寸设计选F32×3×无缝钢管n==9.91取n=10根t=1.25d=1.25mD=t(1.1-1)+4d=40(1.1-1)+4×32=227mm取D=300mm选DN300,F300×12无缝钢管封头选椭圆形。公称直径(mm)曲面高度(mm)直边高度(mm)容积300100250.01154.3.3.4空气加热器有关数据:新鲜空气量9449.27kg/h进口温度20℃焓I1=11.46kcal/kg出口温度95℃焓I2=28.90kcal/kg120℃饱和水蒸汽的焓I4=647kcal/kg120℃时水蒸汽冷凝液的焓为I5=120.3kcal/kg(1)热量计算加热空气需要热量Q=9449.27×(28.90-11.46)=164795.27kcal/h(2)间接汽量计算１０２2020年5月29日 57文档仅供参考G==1.05×164795.27/(647-120.3)=312.88kg/h(3)加热面积计算S=取K=96kcal/m2.h.℃△tm==54.10℃S==31.73m2S实=1.2S=38.08m2取S实=40m2(4)设备尺寸设计采用箱式换热器,每层换热片的换热面积10m2,用40/10=4块换热片,换热片间距为100mm,换热器长度为(4+1)×100=500mm换热器长×宽×高=500×400×3004.3.3.5成品粕出料刮板(1)成品粕出料刮板设计计算Q=3600Bhυγη成品粕进料量:Q=3.65t/h成品粕的容重近似为:r2=500kg/m3=0.5t/m3由于垂直输送则h≤B根据<粮食输送机械与应用>取υ=0.1m/s,η=0.8１０２2020年5月29日 58文档仅供参考Q=3600×h×B×0.5×0.8×0.1=3.65得h=159mm由于h≤B,取B=200mm,h=160mm选型:MC20江苏华粮机械有限公司(2)配用电机选型电机功率的计算:N电=K—电动机安全储备系数,K=1.1～1.3,取K=1.2η—机械传动效率,η=0.8～0.9,取η=0.9υ—刮板链条的平均速度(m/s),取υ=0.1m/sSn—最大张力点张力(N)Sn=1.2[(qfw＋2.1q0μ)(L＋H)＋(q＋q0)H]g＋S0q—物料的线载荷,q===10.14kg/mfw—物料与机槽摩擦系数,取fw=0.5q0—单位长度刮板链条质量,取q0=20.43kg/mμ—链条与机壳摩擦系数μ=0.1L—输送长度(m),L=10mH —刮板输送高度,H=14mg—重力加速度,g=9.8m/s2１０２2020年5月29日 59文档仅供参考S0—初张力,S0=980NSn=1.2×[(10.14×0.5＋2.1×20.43×0.1)×(10+14)+(10.14+20.43)×14]×9.8＋980=8654.90NN电===1.15kW电机选型:YB2-90S-2型号额定功率(kw)额定电流(A)额定转速(r/min)效率(%)YB100L－21.53.4285079.04.3.3.6鼓风机冷风进风量:L冷=10811.37m3/h,L‘冷=7841.72m3/h根据<化工工艺设计手册>选取的防爆离心通风机型号为B4-72A/C7A4.3.3.7节能器取节能器直径D=600mm,高度H=m选椭圆形封头Dg=600mm曲面高度150mm直边高度50mm4.3.4溶剂回收工序4.3.4.1分水箱根据经验,分水箱的体积:V=0.04×处理量=0.04×100=4m3设充满系数为0.8,则分水箱的容积:V0==5m3分水箱采取卧式分水箱,设其直径为D,长度取4m１０２2020年5月29日 60文档仅供参考=5得:D=1.26圆整取:D=1.5m分水箱尺寸:φ1500×4000容积为:V==7.1m34.3.4.2溶剂周转罐溶剂的循环量为3333.34kg/h,溶剂的容重为0.6724t/m3。则溶剂的体积V=3333.34×10-3/0.6724=4.96m3设溶剂周转罐的长径比1.5:1,溶剂在周转罐中的时间为10min则:V===得:D=0.89m取D=1mL=1.5m溶剂循环罐尺寸:φ1000×15004.3.4.3新鲜溶剂预热器换热量:Q=35966.07kcal/h140kPa蒸汽加热T=T2－t1=109.2－35=74.2℃109.2℃—→109.2℃t=T1－t2=109.2－55=54.2℃55℃←—35℃tm===63.68℃１０２2020年5月29日 61文档仅供参考取总传热系数K=200kcal/m2·℃·h换热面积:S===2.82m2根据经验安全系数取1.3S实=1.3×2.82=3.67m2加热管选取φ25×2.5mm,L=3m的无缝钢管需用管数:n===20根采用单壳程,单管程列管换热器,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=1.25×25×(1.1×－1)＋2×1.5×25=197.48mm圆整直径:D=200mm总长度:L=3000＋2×(225＋25)=3500mm新鲜溶剂预热器尺寸:φ200×35004.3.4.4蒸煮罐假设蒸煮罐使用的直接水蒸汽量小,忽略计算则G总=G蒸脱＋G汽提＋G喷射泵＋G解析=303.23＋37.10＋121.25+58.39＋24.53=544.5kg/h己烷溶剂在水中的溶解度为0.014%进入蒸煮罐的废水的温度40℃,蒸煮温度90℃分水箱出来的废水中溶剂的含量为200ppm,经蒸煮之后废水中的溶剂含量为20ppm,按溶剂完全被蒸出计算１０２2020年5月29日 62文档仅供参考m溶=544.5×0.02%=0.11kg/hG水=544.5－0.11=544.39kg/h放出热量:Q放=m溶c溶△t＋m溶r溶+m水c水△t=0.11×0.5328×(90-40)＋0.11×75+544.39×1.0×(90-40)=27230.68kcal/h所用直接蒸汽的量:G蒸煮=因为G蒸煮=49.26kg,使用的直接蒸汽量大,故不可忽略设直接蒸汽用量G蒸煮=100kg则G总=G蒸脱＋G汽提＋G喷射泵＋G解析＋G蒸煮=303.23＋37.10＋121.25＋58.39＋24.53+100=644.5kg/hm溶=644.5×0.02%=0.13kg/hG水=644.5－0.13=644.37kg/h放出热量:Q放=m溶c溶△t＋m溶r溶+m水c水△t=0.13×0.5328×(90-40)＋0.13×75+644.37×1.0×(90-40)=32231.71kcal/h所用直接蒸汽的量:G蒸煮=因此设计合理根据经验,水在蒸煮罐中的停留时间为10min,废水的密度按水的密度计算１０２2020年5月29日 63文档仅供参考V废水===0.11m3设蒸煮罐直径:D=0.8m,则高:H===0.48m取:H=0.8mH总=0.8＋0.5=1.3蒸煮罐尺寸:φ800×13004.3.4.5尾气吸收系统(1)吸收塔尾气中的空气按3m3/1000kg计算则总空气量:G=N1×3/1000=4166.67×3/1000=12.5m3/h吸收塔操作温度t=40℃对应温度下:V空气===0.4803kmol/h根据平衡原理:40℃时,尾气中含溶为1kg/m3,根据国内尾气排放标准,取尾气残溶(排放空气)20g/m3则:对混合气体每立方米中溶剂气体的摩尔数为1/86=0.01163kmol每立方米中混合气体的摩尔数为:n===0.0384kmol１０２2020年5月29日 64文档仅供参考进塔气体溶剂摩尔分率:y1==0.303摩尔比:Y1===0.435对出塔尾气每立方米气体中溶剂的摩尔数为0.02/86=0.000233kmol每立方米出塔混合气的摩尔数为:n===0.03843kmol出塔余气溶剂摩尔分率:y2==0.006摩尔比:Y2===0.006吸收率:φ===98%①最小液气比的确定及吸收剂用量的确定对正己烷和石蜡吸收系统t=40℃时,m=0.4当y=y1=0.303时===0.758===3.13===0.137因:n空气=0.4803kmol/h１０２2020年5月29日 65文档仅供参考取:=2×=2×0.137=0.274则:L=0.274n空气=0.274×0.4803=0.1316kmol/h石蜡分子量m石蜡=310,ρL=840kg/m3则:L=310×0.1316=40.80kg/h即0.04857m3/h若选用φ25×2.5mm高25mm拉西环为填料对应的比表面积a=190,空隙率ξ=0.78,根据经验:(Lw)min=0.08m3/m·h则其所需的最小喷淋密度为:Lmin=(Lw)min×a=0.08×190=15.2m3/m2·h根据填料塔操作流体的要求对应φ25×2.5mm填料的塔径取10dD=10×25=250mm,取D=300mm则要求最小喷淋为:L===1.07m3/h即石蜡喷淋量不小于1.07m3/h实际取:L=1.2m3/h则:L=1.2m3/h=1.2×840kg/h=1008kg/h=1008/310kmol/h=3.25kmol/hG=V空气×29＋12.5×1=26.43kg/h①塔径计算当t=40℃时,进塔气体密度空气:ρ1===1.1144kg/m3１０２2020年5月29日 66文档仅供参考溶剂气体:ρ2===3.3048kg/m3溶剂气体:V溶剂=12.5/86=0.1453kmol/h混合气体:ρ混===1.62kg/m3石蜡密度ρL=840kg/m3,黏度μ=14cp则:==1.67根据化工原理的乱堆填料泛点线可查出,横坐标为1.40,对应的纵坐标为0.014则:=0.014式中:——填料因子(400)——液相重度校正系数(=ρ水/ρL=1000/840=1.19)uF===0.5924m/s空塔气速为泛点气速的70%,则空塔气速:u=0.7uF=0.7×0.5924=0.4147m/s塔径:D=V气===16.31m3/hD===0.1145m１０２2020年5月29日 67文档仅供参考故前述喷淋密度按300mm塔径是可行的,取D=300mm①填料层高度当要求尾气出塔溶剂含量为20g/m3时,y2=0.006根据相平衡原理:y2=m===0.015换算成质量分率:0.015=得:α=0.42%即贫油中溶剂的质量分率不得大于0.42%故取贫油中溶剂含量为0.4%(质量比),则:X2===0.0145x2===0.0143由物料衡算关系知:V(Y1－Y2)=L(X1－X2)X1==＋0.0145=0.07790x1===0.07227换算成质量分率:0.07227=１０２2020年5月29日 68文档仅供参考得:α=2.12%即富油中溶剂含量为2.12%(质量比)根据经验值知,对石蜡吸收己烷系统,Ky=0.67～1.27kmol/m2·h取Ky=0.67kmol/m2·h填料层高度:Z=HOG×NOGHOG===0.06956式中:V总——混合气体的摩尔质量(kmol/h)Ky——气膜吸收系数(kmol/m2·h)a——填料层的有效比表面积(m2/m3)Ω——塔截面积(m2)Y1=0.435Y2=0.006X1=0.0145X2=0.07790=m×x1=0.4×0.07227=0.02891===0.02977=m×x2=0.4×0.0143=0.00572===0.00575Ym===0.05480NOG===7.828１０２2020年5月29日 69文档仅供参考故Z=HOG×NOG=0.06956×7.828=0.5445从上述计算可知贫油中溶剂的含量的值对填料层的高度的影响非常大,考虑生产的波动性和安全性,取H总=4m吸收塔尺寸:φ300×4000(2)解析塔①由吸收塔计算知,经解析塔解析后所得贫油中溶剂含量对吸收塔的吸收效果有非常显著的影响,为安全起见,在解析塔计算中,贫油中溶剂含量按0.4%计(质量比),解析温度t=110℃,对石蜡－己烷油汽,在110℃时,m=3采用110℃饱和水蒸汽解析,则Y2=0富油中溶剂摩尔比:X1=0.07790x1=0.07227贫油中溶剂摩尔比:X2==0.0145x2===0.0143由平衡关系知:=m×x1=3×0.07227=0.2168===0.2768===4.77取:=0.5×=0.5×4.77=2.385１０２2020年5月29日 70文档仅供参考直接蒸汽用量:=×18=×18=24.53kg/h石蜡分子量m石蜡=310,ρL=840kg/m3110℃时,水蒸汽密度ρ水=0.825kg/m3则水蒸汽体积流量:G体=/ρ水=24.53/0.825=29.73m3/h水蒸汽摩尔流量:G===1.36kmol/h①解析塔塔径解析塔填料同吸收塔当t=110℃时,石蜡黏度μ=2.39cp==1.29根据化工原理的乱堆填料泛点线可查出,横坐标为1.29,对应的纵坐标为0.016则:=0.016式中:——填料因子(400)——液相重度校正系数(=ρ水/ρL=1000/840=1.19)uF===1.056m/s空塔气速为泛点气速的60%,则空塔气速:u=0.6uF=0.6×1.056=0.6336m/s塔径:D=１０２2020年5月29日 71文档仅供参考D===0.129m取D=200mm①填料层高度填料层高度:Z=HOG×NOGHOG===0.377mNOG=其中:x1=0.07227x2=0.0143y2=0A===0.7966NOL==3.35NOG=A×NOL=0.7966×3.35=2.67则:Z=HOG×NOG=0.377×2.67=1.01m考虑生产的波动性和安全性,取H总=4m解析塔尺寸:φ200×4000(3)贫油－富油换热器低温富油换热量Q富Q石蜡=mct=1008×0.5×(80－40)=0kcal/hQ溶剂=mct=12.5×(1-0.02)×0.528×(80－40)=258.72kcal/hQ富=Q石蜡＋Q溶剂=0＋258.72=20418.72kcal/h１０２2020年5月29日 72文档仅供参考高温贫油换热量Q贫Q贫=cmt=1008×0.5×(110－t)=55440－504t根据能量守衡定律:Q贫=Q富得:t=69.5℃T=T2－t1=69.4－40=29.5℃110℃—→69.4℃t=T1－t2=110－80=30℃80℃←—40℃tm===29.75℃取总传热系数K=150kcal/m2·℃·h换热面积:S===4.58m2选用BR50型人字型波纹板式换热器其单片有效换热面积s=0.5m2板片外形尺寸(mm)1392×492,板厚0.8mm需用板数:n===9.16块10块换热器厚度:B=a(n－1)＋bn＋c=4×(10－1)＋0.8×10＋100=144mm其中a——两板之间距离(mm)b——板厚(mm)c——前后封板(mm)贫油－富油换热器尺寸:长×宽×厚=1392×492×144(4)富油加热器富油需加热量Q富:Q石蜡=cmt=1008×0.5×(110－80)=15120kcal/h１０２2020年5月29日 73文档仅供参考Q溶剂=cmt=12.5×(1-0.02)×0.5613×(110－80)=206.28kcal/hQ富=Q石蜡＋Q溶剂=15120＋206.28=15326.28kcal/h加热采用间接蒸汽:压力600kPa温度160℃r=658.7kcal/kgG===23.27kg/hT=T2－t1=160－80=80℃160℃—→160℃t=T1－t2=160－110=50℃110℃←—80℃tm===63.8℃取总传热系数K=200kcal/m2·℃·h换热面积:S===1.20m2根据经验安全系数取2S实际=2×S=2×1.20=2.40m2加热管选取φ25×2.5mm,L=2m的无缝钢管需用管数:n===20根采用单壳程,双管程列管换热器,管心距=32mm,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=32×(1.1×－1)＋2×1.5×25=200.42mm圆整直径:D=210mm总长度:L=＋2×(100＋25)=2250mm富油加热器尺寸:φ210×2250１０２2020年5月29日 74文档仅供参考(5)贫油冷却器贫油换热量Q贫Q石蜡=cmt=1008×0.5×(69.4-40)=14817.6kcal/hQ溶剂=cmt=12.5×0.02×0.5230×(69.4－40)=3.84kcal/hQ贫=Q石蜡＋Q溶剂=14817.6＋3.84=14821.44kcal/h冷却水用量:m===1482.144kg/hT=T2－t1=40－25=15℃69.4℃—→40℃t=T1－t2=69.4－35=34.4℃35℃←—25℃tm===23.37℃取总传热系数K=150kcal/m2·℃·h换热面积:S===4.23m2选用BR50型人字型波纹板式换热器其单片有效换热面积s=0.5m2,板片外形尺寸(mm):1392×492,板厚0.8mm需用板数:n===9块换热器厚度:B=a(n－1)＋bn＋c=4×(9－1)＋0.8×9＋100=140mm其中a——两板之间距离(mm)b——板厚(mm)c——前后封板(mm)１０２2020年5月29日 75文档仅供参考贫油冷却器尺寸:长×宽×厚=1392×492×140(6)石蜡暂存箱此箱的溶剂取循环量的1.2倍石蜡总量:m总=1.2×1008=1209.6kg/h石蜡体积:V=m总/ρ=1209.6/840=1.44m3/h取:长×宽×高=1500×1000×1500=2.25m3﹥1.44m3石蜡暂存箱尺寸:长×宽×高=1500×1000×15004.3.4.6冷凝器(1)浸出冷凝器计算时被自由气体带走的溶剂忽略不计Q=cmt＋mr=100×0.54×(55－40)＋100×82=9010kcal/h冷却水用量:m冷1===2252.5kg/hT=T2－t1=40－25=15℃55℃—→40℃t=T1－t2=55－29=26℃29℃←—25℃tm===20℃换热面积:S===6m2根据经验安全系数取1.5S实际=1.5×S=1.5×6=9m2１０２2020年5月29日 76文档仅供参考加热管选取φ25×2.5mm,L=4m的无缝钢管需用管数:n===36根采用单壳程,双管程列管换热器,管心距=32mm,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=32×(1.1×－1)＋2×1.5×25=254.2mm圆整直径:D=260mm总长度:L=4000＋2×(225＋25)=4500mm浸出器冷凝器尺寸:φ260×4500(2)蒸脱冷凝器被冷凝气体蒸脱机尾气:溶剂m7=1223.87kg/h直接蒸汽=104.08kg/h一蒸、二蒸真空喷射泵喷射蒸汽:121.25kg/h汽提塔喷射泵喷射蒸汽:58.39kg/h蒸煮罐尾气:溶剂:0.13kg/h直接蒸汽:100kg/h解析塔混合气体:溶剂12.5kg/h水蒸汽24.53kg/h这里计算以0.14MPa纯水蒸汽作为第一蒸发器的加热热源,则水蒸汽的损耗为:G耗===271.88kg/h则进入冷凝器的混合蒸汽为:１０２2020年5月29日 77文档仅供参考G水=104.08＋121.25＋58.39＋100＋24.53－271.88=136.37kg/hm溶剂=1223.87＋0.13＋12.5=1236.5kg/h其中蒸脱机混合蒸汽温度80℃,真空喷射泵直接蒸汽温度110℃在常压下,溶剂和水混合蒸汽的饱和温度为71℃①水蒸汽冷凝放出热量Q1=m水c1t1＋m水r1=136.37×0.48×(110－71)＋136.37×519.78=73435.25kcal/h②冷凝水冷却放出热量Q2=m水c2t2=136.37×1×(71－40)=4227.47kcal/h③溶剂蒸汽冷凝放出热量Q3=m溶c3t3＋m溶r2＋m溶c4t4=1236.5×0.48×(80－71)＋1236.5×77.4＋1236.5×0.52×(71－40)=120979.16kcal/hQ总=Q1＋Q2＋Q3=198641.88kcal/h冷却水用量:m冷2===66213.96kg/h①水蒸汽冷凝段T=T2－t1=71－29=42℃110℃—→71℃t=T1－t2=110－32=78℃32℃←—29℃tm===32.77℃１０２2020年5月29日 78文档仅供参考取总传热系数K=175kcal/m2·℃·hS1===12.81m2①冷凝水冷却段T=T2－t1=40－29=11℃71℃—→40℃t=T1－t2=71－32=39℃32℃←—29℃tm===22.12℃取总传热系数K=75kcal/m2·℃·hS2==②溶剂冷凝段T=T2－t1=40－29=11℃71℃—→40℃t=T1－t2=71－32=39℃32℃←—29℃tm===22.12℃取总传热系数K=175kcal/m2·℃·hS3===31.25m2S总=S1＋S2＋S3=12.81＋2.55＋31.25=46.61m2S实=1.5×S总=1.5×46.61=69.92m2加热管选取φ25×2.5mm,L=4m的无缝钢管需要管数:n===279根１０２2020年5月29日 79文档仅供参考采用单壳程,双管程列管换热器,管心距为32mm,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=32×(1.1×－1)＋2×1.5×25=631.0mm圆整直径:D=700mm总长度:L=4000＋2×(225＋25)=4500mm蒸脱冷凝器尺寸:φ700×4500(3)蒸发冷凝器冷凝的气体:一蒸溶剂m8=1755.18kg/h二蒸溶剂m9=220.82kg/h60℃时,溶剂蒸汽的焓I1=116.0kcal/kg,38℃时,溶剂液体的焓I2=23.5kcal/kg105℃时,溶剂蒸汽的焓I3=134.9kcal/kg,Q一蒸=m8×(I1-I2)=1755.18×(116.0－23.5)=162354.15kcal/hQ二蒸=m9×(I3-I2)=220.82×(134.9－23.5)=24599.35kcal/hQ总=Q一蒸＋Q二蒸=162354.15+24599.35=186953.5kcal/h冷却水用量:m冷3===62317.83kg/h设进入冷凝器的混合气体的平均温度为63.3T=T2－t1=38－29=9℃63.3℃—→38℃１０２2020年5月29日 80文档仅供参考t=T1－t2=63.3－32=31.3℃32℃←—29℃tm===17.89℃取总传热系数K=175kcal/m2·℃·hS===59.72m2根据经验安全系数取1.3S实际=1.3×S总=1.3×59.72=77.63m2加热管选取φ25×2.5mm,L=4m的无封钢管需用管数:n===310根采用单壳程,双管程列管换热器,管心距为32mm,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=32×(1.1×－1)＋2×1.5×25=662.76mm圆整直径:D=700mm总长度:L=4000＋2×(225＋25)=4500mm蒸发器冷凝器尺寸:φ700×4500(4)汽提冷凝器被冷凝气体:溶剂m10=30.85kg/h直接蒸汽G1=37.10kg/h混合蒸汽温度110℃操作压力0.08MPa,在此条件下,水饱和温度80℃,溶剂饱和温度58℃①水蒸汽冷凝放出热量１０２2020年5月29日 81文档仅供参考Q1=m水×c1×t1＋m水×r1=37.10×0.455×(110－80)＋37.10×562.2=21364.035kcal/h①冷凝水冷却放出热量Q2=m水×c2×t2=37.10×1×(80-40)=1484kcal/h②溶剂蒸汽冷凝放出热量Q3=m溶×c3×t3＋m溶×r2＋m溶×c4×t4=30.85×0.48×(110－58)＋30.85×84＋30.85×0.52×(58－40)=3650.172kcal/hQ总=Q1＋Q2＋Q3=21364.035＋1484＋3650.172=26498.207kcal/h冷却水用量:m冷4===6624.55kg/h①水蒸汽冷凝段T=T2－t1=80－32=48℃110℃—→80℃t=T1－t2=110－36=74℃36℃←—32℃tm===60.07℃取总传热系数K=175kcal/m2·℃·hS1===2.03m2②冷凝水冷却段T=T2－t1=40－32=8℃80℃—→40℃t=T1－t2=80－36=44℃36℃←—32℃１０２2020年5月29日 82文档仅供参考tm===21.12℃取总传热系数K=75kcal/m2·℃·hS2===0.9369m2①溶剂冷凝段T=T2－t1=40－32=8℃58℃—→40℃t=T1－t2=58－36=22℃36℃←—32℃tm===13.84℃取总传热系数K=175kcal/m2·℃·hS3===1.51m2S总=S1＋S2＋S3=2.03＋0.9369＋1.51=4.48m2根据经验安全系数取1.5S实际=1.5×S总=1.5×4.48=6.72m2加热管选取φ25×2.5mm,L=4m的无缝钢管需用管数:n===27根采用单壳程,双管程列管换热器,管心距为32mm,采用正三角形排列壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=32×(1.1×－1)＋2×1.5×25=225.90mm圆整直径:D=230mm１０２2020年5月29日 83文档仅供参考总长度:L=4000＋2×(225＋25)=4500mm汽提塔冷凝器尺寸:φ230×4500(5)最后冷凝器被冷凝气体空气中夹带的溶剂气体:m11=3%×(m2+m7)=0.03×(100+1223.87)=39.72kg/hQ溶剂=mct＋mr=39.72×0.54×(55－40)＋39.72×82=3578.772kcal/h冷却水用量:m冷1===894.69kg/hT=T2－t1=40－25=15℃55℃—→40℃t=T1－t2=55－29=26℃29℃←—25℃tm===20℃取总传热系数K=62.18kcal/m2·℃·h换热面积:S===2.89m2根据经验安全系数取1.5S实际=1.5×S=1.5×2.89=4.34m2加热管选取φ25×2.5mm,L=4m的无缝钢管需用管数:n===18根采用单壳程,双管程列管换热器,管心距=32mm,采用正三角形排列１０２2020年5月29日 84文档仅供参考壳径:D=t×(nc－1)＋2×b=t×(1.1－1)＋2×1.5×d=32×(1.1×－1)＋2×1.5×25=192.34mm圆整直径:D=200mm总长度:L=4000＋2×(225＋25)=4500mm最后冷凝器尺寸:φ200×45004.3.5泵及管道的计算与选型4.3.5.1泵的选择(1)浸出器出油泵(1台)混合油的量为2.59t/h,其平均密度为0.73t/m3则流量为3.55m3/h,故选用ISWB25-125型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB25-12542029000.75(2)混合油循环泵(6台)混合油的量为2.59t/h,其平均密度为0.73t/m3则流量为3.55m3/h,故选用ISWB25-125型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB25-12542029000.75(3)一蒸进油泵(1台)混合油的量为7.89t/h,其平均密度为0.73t/m3,则流量10.81m3/h,故选用ISWB25-125型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)１０２2020年5月29日 85文档仅供参考ISWB25-12542029000.75(4)二蒸供油泵(1台)混合油的量为0.84t/h,其平均密度为0.85t/m3则流量为0.99m3/h,故选用ISWB15-80型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB15-801.81629000.18(5)汽提供油泵(1台)混合油的量为0.62t/h,其平均密度为0.91t/m3则流量为0.68m3/h,故选用ISWB15-80型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB15-801.81629000.18(6)汽提出油泵(1台)毛油的量为0.59t/h,其平均密度为0.92t/m3则流量为0.64m3/h,故选用ISWB15-80型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB15-801.81629000.18（7）毛油泵毛油的量为0.59t/h,其平均密度为0.92t/m3则流量为0.64m3/h,故选用ISWB15-80型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB15-801.18.529000.18１０２2020年5月29日 86文档仅供参考(8)溶剂周转罐进溶泵(1台)溶剂的量为3.33t/h,其平均密度为0.67t/m3则流量为4.97m3/h,故选用ISWB25-110型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB25-1105.213.529000.55(9)新鲜溶剂泵(1台)溶剂的量为3.33t/h,其平均密度为0.67t/m3则流量为4.97m3/h,故选用ISWB25-110型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB25-1105.213.529000.55(10)废液分水泵(1台)溶剂的量为0.64t/h,其平均密度为1.0t/m3则流量为1.92m3/h,故选用ISWB15-80型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB15-801.18.529000.18(11)入蒸煮罐泵(1台)溶剂的量为0.64t/h,其平均密度为0.9t/m3则流量为0.71m3/h,故选用ISWB15-80型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB15-801.18.529000.18１０２2020年5月29日 87文档仅供参考(12)贫油泵(1台)贫油的量1t/h,其平均密度为0.84t/m3则流量为1.19m3/h,故选用ISWB15-80型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB15-801.81829000.18(13)富油泵(1台)富油的量1.02t/h,其平均密度为0.82t/m3则流量为1.24m3/h,故选用ISWB15-80型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISWB15-801.81829000.18(14)水泵(2台)水的量138.30t/h,其平均密度为1.0t/m3则流量为138.30m3/h,因选用2台水泵故每台分担流量69.15m3/h选用IS80-250(I)B型离心泵,其工作参数为:型号配备流量(m3/h)扬程(m)转速(r/min)电机功率(kw)ISG125－100－20087602900374.3.5.2主要管道的计算(1)溶剂循环管道取其在管内的流速为1m/s１０２2020年5月29日 88文档仅供参考溶剂的流量为3.33t/h,其平均密度为0.62t/m3其管径为:0.044m根据化工标准,选用Φ50×3管子(2)混合油管道①进混合油罐管道取其在管内的流速为1m/s混合油的流量为2.6t/h,其平均密度为0.73t/m3其管径为:根据化工标准,选用Φ42×3管子②出一蒸混合油管道取其在管内的流速为1.5m/s混合油的流量为0.84t/h,其平均密度为0.85t/m3其管径为:0.015m根据化工标准,选用Φ20×2.5管子③出二蒸混合油管道取其在管内的流速为1.5m/s混合油的流量为0.62t/h,其平均密度为0.91t/m3其管径为:１０２2020年5月29日 89文档仅供参考根据化工标准,选用Φ18×2.5管子①出汽提毛油管道取其在管内的流速为2m/s毛油的流量为0.59t/h,其平均密度为0.92t/m3其管径为:0.011m根据化工标准,选用Φ16×2.5管子(3)冷凝液管道①新鲜溶剂管道取其在管内的流速为1m/s溶剂的流量为3.33t/h,其平均密度为0.67t/m3其管径为:0.042m根据化工标准,选用Φ48×3管子②蒸发冷凝液管道取其在管内的流速为1m/s冷凝液流量为2.0t/h,其平均密度为0.67t/m3其管径为:0.033m根据化工标准,选用Φ40×3.5管子③浸出冷凝液管道取其在管内的流速为1m/s１０２2020年5月29日 90文档仅供参考冷凝液流量为100kg/h,其平均密度为638.9kg/m3其管径为:0.008m根据化工标准,选用Φ12×2管子①汽提冷凝液管道取其在管内的流速为1m/s冷凝液流量为67.95kg/h,其平均密度为638.9kg/m3其管径为:0.006m根据化工标准,选用Φ12×3管子②蒸脱冷凝液管道取其在管内的流速为1m/s冷凝液流量为1372.87kg/h,其平均密度为708.9kg/m3其管径为:0.026m根据化工标准,选用Φ32×3管子③最后冷凝液管道取其在管内的流速为1m/s冷凝液流量为39.72kg/h,其平均密度为638.9kg/m3其管径为:根据化工标准,选用Φ11×3管子１０２2020年5月29日 91文档仅供参考(4)蒸汽管道①入第二分气包蒸汽管道取其在管内的流速为30m/s蒸汽的流量为751.09kg/h,其平均密度为1.12kg/m3其管径为:0.089m根据化工标准,选用Φ100×5.5管子②预脱层蒸汽管道取其在管内的流速为30m/s蒸汽的流量为214.52kg/h,其平均密度为1.12kg/m3其管径为:0.048m根据化工标准,选用Φ56×4管子③蒸脱层蒸汽管道取其在管内的流速为30m/s蒸汽的流量为303.23kg/h,其平均密度为1.12kg/m3其管径为:0.060m根据化工标准,选用Φ70×5管子④新溶加热器蒸汽管道取其在管内的流速为30m/s蒸汽流量为63.78kg/h,其平均密度为1.12kg/m3１０２2020年5月29日 92文档仅供参考其管径为:0.026m根据化工标准,选用Φ32×3管子①蒸汽喷射泵蒸汽管道取其在管内的流速为30m/s蒸汽流量为179.64kg/h,其平均密度为1.12kg/m3其管径为:0.046m根据化工标准,选用Φ54×4管子②二蒸、汽提总蒸汽管道取其在管内的流速为30m/s蒸汽流量为100.14kg/h,其平均密度为1.12kg/m3其管径为:0.032m根据化工标准,选用Φ38×3管子③蒸煮罐蒸汽管道取其在管内的流速为30m/s蒸汽流量为100kg/h,其平均密度为1.12kg/m3其管径为:0.032m根据化工标准,选用Φ38×3管子(5)混合蒸汽管道１０２2020年5月29日 93文档仅供参考①浸出器溶剂蒸气管道取其在管内的流速为15m/s溶剂蒸汽流量为100kg/h,其平均密度为2kg/m3其管径为:0.034m根据化工标准,选用Φ40×3管子②蒸脱机溶剂蒸气管道取其在管内的流速为15m/s混合蒸汽流量为1327.95kg/h,其平均密度为1.5kg/m3其管径为:0.145m根据化工标准,选用Φ159×7管子③一蒸溶剂蒸气管道取其在管内的流速为20m/s溶剂蒸汽流量为1755.18kg/h,其平均密度为2kg/m3其管径为:0.125m根据化工标准,选用Φ140×7.5管子④二蒸溶剂蒸气管道取其在管内的流速为20m/s溶剂蒸汽流量为220.82kg/h,其平均密度为1.5kg/m3１０２2020年5月29日 94文档仅供参考其管径为:0.051m根据化工标准,选用Φ60×4.5管子①汽提溶剂蒸气管道取其在管内的流速为20m/s混合蒸汽流量为67.95kg/h,其平均密度为1.5kg/m3其管径为:0.028m根据化工标准,选用Φ34×3管子②节能器蒸气管道取其在管内的流速为25m/s混合蒸汽流量为1507.59kg/h,其平均密度为1.5kg/m3其管径为:0.119m根据化工标准,选用Φ127×4管子③蒸煮罐溶剂蒸气管道取其在管内的流速为20m/s混合蒸汽流量为100.13kg/h,其平均密度为0.82kg/m3其管径为:0.042m根据化工标准,选用Φ50×4管子(6)冷却水管道１０２2020年5月29日 95文档仅供参考①总进水管取其在管内的流速为2m/s水的流量为138.28t/h,其平均密度为1.0t/m3其管径为:0.150m根据化工标准,选用Φ180×15管子②浸出冷凝器水管取其在管内的流速为2m/s水的流量为2.25t/h,其平均密度为1.0t/m3其管径为:0.020m根据化工标准,选用Φ27×3.5管子③蒸脱冷凝器水管取其在管内的流速为3m/s水的流量为66.2t/h,其平均密度为1.0t/m3其管径为:0.088m根据化工标准,选用Φ100×6管子④蒸发冷凝器水管取其在管内的流速为3m/s水的流量为62.32t/h,其平均密度为1.0t/m3１０２2020年5月29日 96文档仅供参考其管径为:0.086m根据化工标准,选用Φ100×7管子①汽提冷凝器水管取其在管内的流速为2m/s水的流量为6.62t/h,其平均密度为1.0t/m3其管径为:0.034m根据化工标准,选用Φ40×3管子②最后冷凝器取其在管内的流速为2m/s水的流量为0.89t/h,其平均密度为1.0t/m3其管径为:0.013m根据化工标准,选用Φ20×3.5管子(7)石蜡油管道取其在管内的流速为3m/s石蜡油的流量为1.01t/h,其平均密度为0.68t/m3其管径为:m根据化工标准,选用Φ20×3.5管子4.3.6其它设备的计算设计１０２2020年5月29日 97文档仅供参考4.3.6.1冷却塔(1台)处理水量138.30t/h,其平均密度为1t/m3则冷却水量为138.30m3/h,选用1台冷却塔台冷却水量150m3/t选用GBNL3—150型工业逆流玻璃钢冷却塔,其主要参数:型号28℃冷却水量t=5℃外形尺寸(mm)风机直径(mm)电机功率(kw)运转重(kg)高度直径GBNL3—4001503835434228005.532564.4设备清单(附录A、B)4.5消耗指标4.5.1蒸汽消耗蒸脱机蒸汽用量:G蒸脱=G1＋G2=517.75kg/h第二长管蒸发器蒸汽用量:G二蒸=G3=55.54kg/h汽提塔蒸汽用量:G汽提=G4＋G5=44.60kg/h新鲜溶剂加热蒸汽用量:G新溶=G6=67.38kg/h喷射泵蒸汽用量:G喷射=185＋370=179.64kg/h蒸煮罐蒸汽用量:G蒸煮=100kg/h解析塔蒸汽用量:G解析=24.53kg/h富油加热器蒸汽用量:G富油=23.27kg/h蒸汽总用量:１０２2020年5月29日 98文档仅供参考G=G蒸脱＋G二蒸＋G汽提＋G新溶＋G喷射＋G蒸煮＋G解析＋G富油=1012.71kg/h即1.01×104kg/d则蒸汽消耗为:243.05kg/吨料4.5.2.冷却水消耗冷却水消耗总量138.30t/h,夏天每小时的水耗5%,冬天1%,则冷却水供应总量:夏天145.22t/h,冬天139.68t/h。4.5.3电力消耗总的功率需求为43.00kW,效率为70%,则供电总功率为61.43kw4.5.4溶剂消耗总的溶剂消耗为132kg/d,则吨料溶剂消耗为1.32kg。１０２2020年5月29日 99文档仅供参考5结束语(1)经过本设计项目即100吨/日亚麻籽预榨饼浸出车间工艺设计,采用预榨浸出法,该工艺的最大优点是出油率高,浸出后蒸汽脱溶粕的残油较低,一般为1%左右。(2)设计计算确定了亚麻籽预榨饼浸出的工艺流程和工艺条件,所选用的浸出取油工序、湿粕蒸脱工序、混合油处理工序、溶剂回收工序的条件合理,能够保证工艺效果。(3)经过物料衡算和热量衡算确定了亚麻籽预榨饼浸出工艺中主要设备的型号,完成了定型设备选型和非标设备尺寸确定,为工艺流程的绘制提供了有利条件。(4)浸出车间的主要设备选用了平转浸出器、DTDC蒸脱机、长管蒸发器、层碟式汽提塔等,选型合理。１０２2020年5月29日 100文档仅供参考(5)经过设计说明书的完成,加深了对以前所学知识的理解,学到了许多新的知识。经过物料衡算、热量衡算来确定设备造型,对设备的性能和内部结构有了更加明确的认识,从而理解了其工作原理。经过整个制图过程提高了自己的CAD运用能力。致谢１０２2020年5月29日 101文档仅供参考此次毕业设计在各个方面都得到了很多老师和同学的帮助,在此感谢母校老师和工作人员四年来对我的关心和培养,并特别感谢导师张振山老师,感谢张老师在我们毕业设计过程中给予的悉心指导和严格要求,使我能够顺利完成这次毕业设计。导师渊博的知识,求实的科学精神,严谨的治学作风,勤恳的工作态度给作者以深刻的教诲和启迪,并将受益终身。在论文完成之际,谨向我们的导师张振山老师致以衷心的感谢,祝身体健康!１０２2020年5月29日 102文档仅供参考参考文献[1]刘玉兰.油脂制取与工艺学[M].北京:科学出版社,.[2]贝雷.油脂化学与工艺学[M].北京:中国轻工业出版社,.[3]姚玉英.化工原理[M].天津:天津大学出版社,[4]流光启,马连湘,刘杰.化学化工物性数据手册[M].北京:化学工业出版社,[5]毛广卿,刘玉兰,王志山等.食品输送机械与应用[M].北京:科学出版社,[6]杨可桢,程光蕴,李仲生.机械设计基础版社[M].北京:高等教育出版社,.5[7]李宁,张辉光,刘华等.300t_d预榨菜籽饼浸出车间的改造实践[J].中国油脂,,28(2):17-19[8]王章存,康艳玲.花生油制取技术研究进展[J].粮油食品科技,,15(6):40-41[9]赵富荣,赵龙.谈平转浸出器的喷淋程序[J].油脂化学.,26(5):25-28[10]吴道银,张灵霞.平转浸出器产生微负压方法[J].粮食和油脂.１０２2020年5月29日 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A. Lindh,J. A. H. Dahlen.HydrogensulfideandacetaldehydedischargefromaRapeseedextractionplant[J].JAOCS,1997,66(7):972-973附录A:设备一览表序号设备位号名称规格型号数量重量(kg)功率(kw)备注1L301浸出器进料刮板MS1211.12L302浸出器进料封闭绞龙LS20010.753L303浸出器出料刮板MC3212.24L304成品粕出料刮板MC2011.55L305蒸脱机进料封闭绞龙LS20010.556V301平转浸出器Φ4000×670013.07V302存料箱Φ1200×180018V303溶剂大喷淋罐Φ800×100019V304混合油罐Φ1500×23001其中锥高60010V305一蒸闪发箱φ1000×21001其中锥高60011V306二蒸闪发箱Φ750×13501其中锥高50012V307毛油罐Φ1500×26001其中锥高60013V308空气平衡罐 114V309集液器115V310分水箱Φ1500×40001容积为15.7m316V311蒸煮罐Φ800×13001其中锥高30017V312溶剂周转罐Φ1000×1500118V313石蜡暂存罐1500×1000×15001长×宽×高19V314循环水池××15002水泥池１０２2020年5月29日 105文档仅供参考20V315第一蒸汽分配器121V316第二蒸汽分配器122E301新鲜溶剂预热器Φ200×3500123E302第一长管蒸发器Φ500×6500124E303第二长管蒸发器Φ300×6500125E304油—油换热器Φ210×2500126E305节能器Φ600×127E306蒸脱冷凝器Φ700×6500128E307浸出冷凝器Φ260×6500129E308蒸发冷凝器Φ700×6500130E309汽提冷凝器Φ230×6500131E310最后冷凝器Φ200×6500132E311富油加热器Φ210×2250133E312贫油冷却器1392×492×1401长×宽×厚34E313贫油-富油换热器1392×492×1441长×宽×厚35E314空气加热器500×400×3001长×宽×高36E315毛油冷却器Φ220×3500137T301DTDC蒸脱机Φ×1000019层38T302汽提塔φ1000×8850112层塔板39T303吸收塔Φ300×4000140T304解析塔Φ200×4000141T305冷却塔GBNL3—5001576815.042F301旋液分离器Φ200×4501其中锥高45043F302鼓风机B4-72１ 44F303尾气风机45F304引风机46X301旋风分离器247X302湿式捕集器148P301水泵IS80-250(I)B23749P302浸出器出油泵ISWB25-12510.7550P303混合油循环泵ISWB25-12560.7551P304油渣泵1１０２2020年5月29日 106文档仅供参考52P305一蒸进油泵ISWB25-12510.7553P306二蒸供油泵ISWB15-8010.1854P307汽提供油泵ISWB15-8010.1855P308汽提出油泵ISWB15-8010.1856P309毛油泵ISWB15-8010.1857P310节能泵158P311废液分水泵ISWB15-8010.1859P312入蒸煮罐泵ISWB25-11010.1860P313溶剂罐进溶泵ISWB25-11010.5561P314新鲜溶剂泵ISWB25-11010.5562P315富油泵ISWB25-11010.1863P316贫油泵ISWB25-11010.1864P317蒸汽喷射泵165P318蒸汽喷射泵166P319粕末捕集泵167P320室外溶剂泵1附录B:阀门一览表序号名称型号规格数量备注1截止阀J41H—16CDN2062截止阀J41H—16CDN2533截止阀J41H—16CDN32104截止阀J41H—16CDN5045截止阀J41H—16CDN12546截止阀J41H—16CDN20027截止阀J41H—16CDN30028球阀Q41F—16CDN15279球阀Q41F—16CDN20310球阀Q41F—16CDN32211球阀Q41F—16CDN402812球阀Q41F—16CDN506１０２2020年5月29日 107文档仅供参考13球阀Q41F—16CDN65214球阀Q41F—16CDN80415闸阀Z41H—16CDN153816闸阀Z41H—16CDN80117闸阀Z41H—16CDN100118闸阀Z41H—16CDN250219蝶阀D71F—16CDN401320蝶阀D71F—16CDN50221疏水阀CS47H—16CDN25422疏水阀CS47H—16CDN32123疏水阀CS47H—16CDN50224Y型过滤器GL41P—16CDN20225Y型过滤器GL41P—16CDN25126Y型过滤器GL41P—16CDN32327Y型过滤器GL41P—16CDN50128流量计LZB—15DN15229流量计LZB—40DN40230视镜SGⅠPI.6—10/CDN10131视镜SGⅠPI.6—15/CDN15532视镜SGⅡPI.6—25/CDN25233视镜SGⅡPI.6—32/CDN32134视镜SGⅠPI.6—40/CDN401035视镜SGⅠPI.6—50/CDN50136视镜SGⅠPI.6—65/CDN653１０２2020年5月29日
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