盖梁抱箍支撑体系检算.docx

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1、一、检算编制依据二、施工方案由于本桥桥墩处于河道边缘，不利于支架的搭设，本桥盖梁采用无支架抱箍法施工。抱箍为圆形，高度0.37m。1．侧模和端模侧模和端模模板为钢模板，面模厚度为6mm，肋背架槽钢[80*43，横向肋槽钢[80，竖向肋扁钢-80x10；侧模共重：2300kg，端模共重：175kg。2．底模底模为钢模板，面模厚度为6mm，背架槽钢[80*43，横向肋槽钢[80，竖向肋扁钢-80x10。底模共重：1350kg。3．模板支撑盖梁底模下采用13cm×13cm×400cm的方木作为横梁，间距0.30cm。横梁放置在I40b工字钢上，I40b工字钢为受力主梁。4．抱箍抱箍采用两块半圆

2、弧形钢板制成，钢板厚：14mm，高0.37m，抱箍牛腿钢板厚20mm，宽25cm，采用12根M28高强度螺栓连接。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm橡胶垫。5．防护栏杆和工作平台栏杆采用Φ48的钢管搭设，在横梁上每隔2m设一道1.2m的钢管立柱，竖向件隔0.6m设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm。钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝扎牢。四、检算原则1．在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制；2．综合考虑结构的安全性；3．采取比较符合实际的力学模型；4．尽量采用已有的构件和已经使用过

3、的支撑方法；5．盖梁底模为钢模，钢模下设置方木作用为调节标高和结构刚度补强；若钢模刚度足够，则无需检算方木受力；6．对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均不荷载；7．本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为安全储备；8．抱箍加工完成实施前，先进行压力试验，变形满足要求方可使用。五、荷载计算荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。    (1)永久荷载分项系数γG：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取γG=1．2；对由永久荷载效应控制的组合，取γG=1．35。当产生的效

4、应对结构有利时，—般情况下取γG=1．0；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取γG=0．9；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。(2)可变荷载分项系数γQ：—般情况下取γQ=1．4。荷载分析：盖梁底板面积为：（7.73-1.98）m×1.65m=9.5m2（最不利状态下，偏于保守计算）1．盖梁砼自重：G=15.644m3×26KN/m3=406.74KNq1=406.74/9.5=42.81KN/m2注：含筋量>2%。荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附录D普通模板荷载计算）2．钢模板自重：（2300kg+175kg+1350kg）×9.8N/kg=37485N≈37.5K

5、Nq2=37.5/9.5=3.95KN/m2g取9.8N/kg。荷载分项系数1.2。3．方木重量：盖梁宽度为7.73m，加上两侧作业平台宽度各1m，则横向长度为9.7m，共计方木：9.7m÷0.3m=32根。方木共重：32根×0.13m×0.13m×4m/根×0.75t/m3×9.8KN/t=15.9KNg取9.8N/kg。荷载分项系数1.2。4．I40b工字钢重量：工字钢采用I40b普通热轧工字钢，标准每m重：73.878kg/m，每盖梁采用2根12m长I40b工字钢。则工字钢总重为：2×12×73.878×9.8N/kg≈17730.7N=17.7KN重力加速度G取10N/kg，荷载

6、分项系数取1.2。5．抱箍重量：依据模板厂家设计图纸，单个抱箍重量为280kg，则抱箍重量为：2×280×9.8N/kg=5.49KN荷载分项系数取1.2。6．倾倒砼和振捣的冲击荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，冲击荷载取0.8t/m2，(含振捣砼产生的荷载)即8KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。7．施工机具及施工人员荷载根据《路桥施工计算手册》表8-1，施工人员、施工料具运输、堆放荷载取0.25t/m2,即2.5KN/m2，取荷载分项系数r3=1.4。六、荷载计算组合1、计算底模受力分析时，采用简支梁计算模式，方木承受钢模板传递的平面压力，验算时底模承受线形荷载：即：q=q1

7、×1.2+q2×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4=42.81×1.2+3.95×1.2+1.42=57.53KN/m22、计算I40b工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算(因盖梁受力范围为7.73m,均不荷载只计算7.73m)，荷载组合为：即：q＝(（406.74+37.5+15.9）×1.2+0.8×1.4+0.25×1.4)÷2÷7.73＝35.9kN/m3、计算抱箍受力时，按照抱箍面与混凝土面的摩擦力以抵抗