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时间:2020-03-22
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1、1环的林糾旺Jj~FfpL_i由圧•液压幻-试样润滑矩奄琳带祥一善算I尸一^血扉腋城強UF2D主要说明:周运动速度范围;0.06-12.5m/S载重:M4900N负重特性曲线;左轴喃主轴电幼柚十泪雇油富度斗■试科逞伎-Q_二、•(1)步行增压(2)变动负荷指令波动;矩形波振幅W4900N活塞环评价技术1•评价基础1.1溶着磨损(拉缸)特性熔着磨损特性是与材料相关评价中的重要指标,它采用熔着磨损试验机测定,用接触而压慢慢增高、瑕终发生熔着磨损的接触面圧值来衡量耐熔看磨损的性能。图8.1为熔着磨损试验机的动作机构。润滑油在
2、30-120V之间以一定温度,一定流最供给环材料以一定转速运转,油压逐步升高,接触面压逐步加大。每CM?试验接他面压2-35Mpa,相对运动速度速度1.7~15m/soo图8.1熔着磨损试验机的动作机构1.2磨损特性(1)一般的磨损特性频率:DC〜1HZ图8.2试验机的概耍及主耍说明活塞往复运动,环与缸喲II对运动,环在环槽中冋转运动、环承受高温压等使环的实际运动较难在磨损实验屮重复再现。图8.2为试验机的概要及主要说明,该机可以加载变化,运转速度变化等进行模拟变化处理。图8.3高温磨损实验机的动作原理简图。采用(2)
3、高温磨损特性P1D方法使环表而升温。施加荷重进行转动,活塞环表面温度可升到2500图8.3高温磨损实验机的动作原理试验机低速滑动可进行比较各种材料,材料同表而处理的配合,材料优劣的快速评论,不同接触比压等多种试验n(山气液传动)给环材料加压力,环材料先和旋转的缸套材料外圆而R处接触,产生应力按下式计算:赫兹应力二0.418^EW/lr上式中E:弹性模量(Mpa)W:荷重(n)L线接触长度(mm)R=1/Ri+1/R2E环材料最先接触缸套处离旋转中心距离(mm)艮:缸套材料与环材料接触处离旋转中心距离(mm)(3)耐蚀磨
4、损特性试验机运转时制造腐蚀气氛,与高温磨损试验机相同,环材料加上载荷,山图8.4所示,腐蚀液加在旋转的缸套材料的滑动ffi.k,腐蚀液选用硫酸,含铅盐酸,蚁酸等。图8.4耐蚀磨损试验机的动作原理1.3筒内摩擦力(1)整休摩擦力1汽缸套2汽缸3环形摇动终止器(上部)圆环4环形摇动终止器(下部)圆环。50型气体密封圈6压电式压电元件70型环座8压电元件9缸盖衬垫10活塞11圆环固立用圆图8.5耐蚀磨损试验机的动作原理图8.6工作摩擦力测呈装置模拟活塞环在缸套中的往复运动,对嚓体糜擦力做出评价。参见图8.5,包括环与缸套的表
5、而处理影响也包含在评价内。(2)实际运行(工作)摩擦力。实际有试验机测定环-缸套Z间的摩擦力,图8.6表示了该装置的特征。该装置缸套壁温度的影响、发动机转速影响、环的片数,环的表而处理,环尺寸的影响。试验机的实际运转状态可能影响测定结果。1.4疲劳强度因苗靭礦尔式验机讪礪谨、八—>4I*•1——4亠J、IIJJ,I*-V0・0J1亠_用专用的活塞环疲劳试验机测定环的疲劳应丿使环自山开口不断张开、闭合克至环折断时的往负荷应力用同样孑环的疲劳强度为:、,卫力)……(试验包含了环表而处理的影响)(译者建议读者采用柯茨公司活塞
6、环的“内在”疲劳强度猛1.6热稳沱性(温度对切向弹力消失的影响)发动机的高速运转,高功率化导致活塞的环槽,活塞环工作温度升高,容易发生环槽和环侧面的边界摩擦状态,山于疲劳磨损大,高温使活塞的环槽材料强度下降,当温度达到铝合金熔点发生铝结胶。铝结胶应考虑活塞环侧而材料,侧而表而处理。图8.8为铝结胶试验机简图。环在热负荷高的环境下工作,对材料有耐热性要求,其评价为热稳定性,通过弹力消失率来测定:%1测定原始弹•力。%1将环压缩到基本克径后加热到一定温度保温一定时间。%1冷却到常温测定弹力。%1计算弹力消失率。弹力消失率二
7、加热前的弹力-加热后的弹力加热前的弹力°环的标准编号材料级别弹力消失率试验条件ISO6622.662310.20.3012%以下300°Cx3hIS06624.662540.50.608%以下300°Cx3hIS0662610.20.30.40.5025%以下250°Cx5hWF①10.20.30.40.5012%以下250°Cx5h整体钢带组合油环6030%以下220°Cx5hWF①15%以下220°Cx5h按TSO要求参见下表环的标准编号TSO6222:矩形环6623:刮环6624:梯形环6625:油环6626:环
8、体为铸铁的油环WF①:采用耐热钢材料(材料级别)10灰铸铁(ISO级别10)20灰铸铁(ISO级别20)30碳化物铸铁40可锻铸铁50球墨铸铁60钢1.7衣面处理的评价(1)热疲劳试验图8.9水冷式热疲劳试验机简图竝力侧由粘结的试样侧⑥啸碾试样拉力(2-3图8.10ASTM粘结力试验用试样*25.4图8.11油位测定法实际上发动机
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