龙门吊基础轨道梁设计.doc

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1、目录一、工程概况3二、总体设计3三、南侧16t门吊地梁设计31、基础尺寸确定32、地梁配筋计算53、截面验算54、侧向土压力计算5四、45t门吊轨道梁设计6五、始发井端头设计6六、北侧45t门吊扩大段采用钢梁，详见钢梁图纸。7深圳市城市轨道交通7号线BT项目7301-1标【茶光～珠光】盾构区间轨道梁设计方案编制：审核：审批：深圳地铁7号线7301-1标项目经理部2013年8月18珠光站A区轨道梁基础设计一、工程概况珠光站A区沿龙珠大道，位于龙珠一路与龙珠二路之间。本区起点里程为3+982.305，终点里程为4+225.175，总长度184.895m,占地面积

2、约11124㎡。本区西端为茶珠盾构区间始发端，车站标准段宽19.4m,站台宽10.4m,线间距13.6m,站前渡线长67.75m。顶板覆土厚度2.41m-3.78m,采用明挖法施工。土层参数分布，主要土层参数如下表所示地层编号岩土名称天然密度(kN/m3)土粒比重塑性指数压缩系数直剪渗透系数（m/d)侧压力系数(1/MPa)内摩擦角(度)粘聚力①1素填土0.3①5素填土200④3淤泥质粉质粘土17.22.6412.80.6543.37.40.0010.82④11砾砂28.04.5200.93⑦1砾质粘性土18.62.6813.90.42421.920.00.

3、50.43⑧1全风化花岗岩19.22.6811.30.31822.824.51.00.31⑧2强风化花岗岩19.42.6711.70.28823.619.33.00.30二、总体设计除始发端头井外，轨道梁与冠梁相结合，跨度确定为20.6m。轨道面高程结合现场实际情况确定。分为两部分：DK4+52.975—DK250.825轨道梁坡度-2‰，DK250.825—DK4+365.625统一标高10.6。三、南侧16t门吊地梁设计龙门吊基础为16t龙门吊行走梁轨道基础，龙门吊自重为72.5t，渣土及渣斗重量为41t。单个轮压为28.4t，施工过程中考虑施工安全系数

4、为1.1，则单个轮压为31t（即310kN）。1、基础尺寸确定（1）确定修正后的地基承载力特征值假定基础宽度b<3m，由天然重度γ=20.5KN/m3,孔隙比e=0.56，液限指数IL=-0.36，根据《地基与基础》P130表5-7，查得=1.6。则对于条形基础：沿基础纵向取单位长度1m为计算单位，则条形基础宽度为（2）地基净反力。计算时，轮距8m，共400.4kN轮压。基底处地基净反力为：（3）验证基础底板厚度。对于基础底板厚度的确定，一般根据经验采用试算法，即一般取，然后进行剪切强度验算。要求：式中：—0.5m—混凝土轴心抗拉强度设计值，—受剪承载力截面

5、高度影响系数，，当800mm时，取800mm；当2000mm时，取2000mm。—基础底板有效高度。，其中钢筋直径取20，=620mm。基础形式可确定为：宽高=500mm700mm。2、地梁配筋计算根据砼结构设计规范，砼保护层厚度取45mm，采用C25。计算相对界限受压区高度则计算纵向受拉筋面积，Ⅱ级为。实际配筋率：满足最小配筋率要求。故采用16根Ф16钢筋。验算可否按结构适配钢筋故箍筋采用Φ8@400，拉筋采用Φ8@400。细部图按照钢筋图纸施工。3、截面验算抗弯承载能力计算满足要求4、侧向土压力计算将集中荷载换算为等量土柱高—荷载换算等量土柱高—土层平均

6、重度—龙门吊集中荷载距基坑边缘距离2.64根据朗肯土压力理论计算粘性土被动土压力，被动土压力成三角形分布。满足要求二、45t门吊轨道梁设计参照珠光站A区地面高程，冠梁距离地面最大为2.46m。因为高差太大，设计混凝土柱与轨道梁基础结合。轨道梁基础高程表见附件。对45t门吊所压的钢筋砼进行计算对45t门吊所压的钢筋砼进行计算以简支梁模型进行计算，如图：恒载内力计算：自重龙门吊单轮轮压取281.25kN，考虑作用在跨中，则其最大剪力位于端头两支座处，其最大挠度在跨中，分别为：矩形梁截面:,所以应满足：则：满足要求。挠度计算采用叠加法：根据规范，龙门吊轨道梁挠度应

7、符合：，满足要求。二、始发井端头设计北侧受到后期2#风亭、D出入口施工的影响，综合考虑前期回填土的地基承载力问题，采用冠梁与轨道梁结合的设计方案。渡线段扩大端DK4+057.975—DK4+074.675处采用混凝土基础，如下图所示。二、北侧45t门吊扩大段采用钢梁，详见钢梁图纸。