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时间:2017-12-07
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1、清潭河特大桥连续梁中跨合拢段施工质量控制 【摘要】中跨合拢段施工时悬臂现浇箱梁施工中的重点、难点,针对悬臂现浇箱梁中跨合拢段的施工工艺,结合施工现场实际施工情况,阐述了清潭河特大桥连续梁施工质量控制措施。【关键词】特大桥中跨合拢段质量控制施工工艺支撑锁定中图分类号:TU71文献标识码:A文章编号:1工程概况清潭河特大桥位于湖南省醴陵市大林村境内,连续梁孔跨布置为40+64+40(m),梁跨中心里程为DK838+343.725,5~6号墩间以1跨60m梁跨清潭河及乡村道路,线路中线与清潭河及乡村道路的夹角为130°。连续梁两线间距为5m,曲线半径为
2、8000m,坡度为14.33‰。梁体为单箱单室、斜腹板、变高度、变截面结构。其中,合拢段长2m,合拢时先合拢边跨,再合拢中跨。7箱梁顶宽12m,底宽6.7m,中支点处梁高为6.05m,跨中10m直线段,边跨13.75m直线段,梁高为3.05m,梁底下缘按二次抛物线变化(抛物线公式为y=0.0045245x2),其中y为计算点梁高,x为计算点到0号块梁底曲线起点的水平距离。顶板厚度除梁端为40至65cm;底板厚度40至80cm,按折线变化,其中端支点处为60cm;腹板厚48~60~80cm,厚度按折线变化,中支点处腹板局部加厚到130cm,端支点处腹
3、板厚为60cm。全联在端支点、中跨跨中及中支点处共设3道横隔板,横隔板设有孔洞,供检查人员通过。合拢段施工受到多种因素的影响,必须采取有效的措施来保证合拢段的施工质量。2合拢段施工工艺流程移动外模行走梁→外模、底模就位并加固→绑扎底板、腹板钢筋、安装预应力管道、预应力筋→安装、加固内模→绑扎顶板钢筋→临时刚性支撑焊接→张拉合拢束钢绞线→浇筑混凝土→混凝土养护→解除锁定→张拉预应力筋→压浆、封锚→拆模。3质量控制措施3.1临时刚性支撑锁定7为消除因温差引起的位移,须在合拢段两端施加以约束温差引起的变化,先设置临时支撑,并在混凝土浇筑前张拉合拢段2T1
4、1和2B1,将中跨锁定,防止由于温度变化引起梁体伸缩而压坏或拉裂新浇筑混凝土。中跨合拢段混凝土浇筑后即形成完整的连续梁,气温升高或降低将导致梁体的伸长或缩短,并使梁体沿纵向产生微小移动,由此产生纵向摩擦力,中跨合拢段锁定刚性支撑需要能完成承受该摩擦力。刚性支撑所承受的应力计算如下:中跨临时刚性骨架主要抵抗由6号墩顶活动支座(5号墩顶为固定支座)与梁体摩擦力,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为F=μG=0.05×27892=1394.6KN采用临时张拉束后,槽钢所受最大内力为摩擦力
5、和临时张拉束合力F总=1394.6×2=2789.2KN采用双36a槽钢焊成支撑骨架,合拢段共4个,则每个刚性支撑所受应力为σ=F/A=2789.2×103/(4×2×60916)=57.2MPa<210MPa,能够满足要求。锚固钢板承载力验算:τ=F/A=2789.2×103/(4×4×1200)=145.3MPa<210MPa,能够满足要求。支撑焊缝强度:型钢骨架所承受的平均力为:F=2789.2×103/(4×2)=174.325KN单个骨架在钢板上焊缝长度348cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四面满焊,焊缝高度10mm。
6、7τ1f=174.325/(3480mm×0.7×10mm)=7.12MPa<160MPa,满足施工要求。临时张拉约束力计算:承重为全桥梁体重量的1/2。此时摩擦力(等于合拢段刚性支撑所受轴力)为:N=μG=0.05×1920.6/2×26=1248.4KN考虑到降温时,要同时抵抗两侧的摩擦力。因此每束钢束应抵抗1248.4/4=312.1KN,为确保不开裂,施工时对四束钢绞线临时各张拉到32t。3.2配重清潭河特大桥合拢段为利用挂篮模板现浇,合拢段模板经预压消除非弹性变形,在控制过程中仅考虑避免中跨合拢段混凝土重量产生竖向相对位移增加的附加应力。
7、为使现浇段和悬臂端的竖向变形值浇筑前后相等,在悬臂端设置水箱并注水调整。混凝土浇筑时随着混凝土浇筑不断放水以调整施工荷载。3.3合拢高差控制通过对本桥悬臂箱梁实施监控测量以及对监测成果进行分析,合拢段两端标高控制在允许范围以内,无需进行合拢标高的调整,可直接合拢。如果标高超标,对悬臂端进行配重调整,以达到标准值。3.4合拢温度控制7合拢段混凝土选择在一天中气温较低时进行浇筑,可保证合拢段新浇的混凝土处于温度上升环境中,在受压的状态下达到初凝,以防混凝土开裂。3.5混凝土浇筑控制欲合拢的两梁块断面必须凿毛,使合拢段梁端接触良好,增强混凝土的粘结力。由
8、于箱梁内钢筋和预应力波纹管布置密集,因此混凝土应有较好的流动性和可泵性。混凝土经泵送至合拢段,先浇筑底板混凝土,再浇筑腹板
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