定位误差分析.doc

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1、(3)定位课差的计算山于定位误差△【)是山基准不匝合谋差和基准位移谋差组合而成的，因此在计算定位课差时，先分别算出△B和AY,然后将两者组合而得ADo组合时可有如下情况。1)△YH0,AB=0H'tAD-AB(4.8)2)AY二0,△EH0时△D二△Y(4.9)3)△YH0,△BH0时如果工序基准不在定位基面上AD=Ay+AB(1.10)如果工序基准在定位基面上AD=Ay±AB(4.11)“的判别方法为：①设定位基准是理想状态，当定位基面上尺寸山最大实体尺寸变为最小实体尺寸(或山小变大)时，判断工序基准相对于定位基准的变动方

2、向。②②设工序基准是理想状态，当定位基面上尺寸山最大实体尺寸变为最小实体尺寸(或山小变大)时，判断定位基准相对其规定位置的变动方向。③③若两者变动方向相同即取“+”，两者变动方向相反即取“一”。一、定位误差及其组成图9-2la图9-21工件在V形块上的定位谋差分析工序基准和定位基准不重合而引起的基准不重合误差，以△△表小山于定位基准和定位兀件本身的制造不准确而引起的定位基准位移课差，以表示。定位谋差是这两部分的矢量和。二、定位误差分析计算(一)工件以外圆在v形块上定位时定位误差计算如图9・16“所示的铳键槽工序，丁•件在v形

3、块上定位，定位基准为圆柱轴心线。如果忽略v形块的制造误差,则定位基准在垂直方向上的基准位移误差Ayd-dd=OO严N2sin—2sin-2sin-222(9-3)对于9・16屮的三种尺寸标注，下面分别计算其定位谋差。当尺寸标注为B1时，工序基准和定位基准重合，故基准不重合谋差AB=O.所以B1尺寸的定位误差为△-A-①2sin—2（9-4）当尺寸标注为B2时，工序基准为上母线。此时存在基准不匝合谋差所以AD应为与Ay的矢量和。山于当工件轴径山最大变到最小时，△△和纽,都是向下变化的，所以，它们的矢量和应是相加。故△g)=6+

4、△厂；^+卜汁乡(土+1)2sin—sin—(9-5)22%当尺寸标注为B3时，工序基准为下母线。此时基准不匝合误差仍然是2,但当Ay向下变化时，AB是方向朝上的，所以，它们的矢量和应是相减。故sin—2（96）通过以上分析可以看出：工件以外圆在V形块上定位时，加工尺寸的标注方法不同，所产生的定位误差也不同。所以定位误差一定是针对具体尺寸而言的。在这二种标注中，从卜•母线标注的定位误差最小.从上母线标注的定位谋差最大。四.计算题：（共10分）如图所示套类丁件铳键槽，要求保证尺寸94_0.20,分别采用图（b）所示的定位销定位

5、方案和图（c）所示的V形槽定位方案，分别计算定位误差。(a)(b)(c)图(b)的定位误差:=0」15mm,易+6do0.30+(-0.060+0.11)AK==22=0.10mmAD=Ay+AB=0.175+0.1()=0.275加加图(C)的定位误差AVSd0.20nlzlI△Y===0.141/n/wa•Q小•90°2sm—2sin22AB卫二怛U」0呦22D=Y-B=0.141—0.10=0.041/w/n1.1定位谋差分析与计算在机械加工过程中，使用夹具的H的是为保证工件的加丁•椿度。那么，在设计定位方案时，

6、工件除了正确地选择定位基准和定位元件之外，还应使选择的定位方式必须能满足「-件加匸将度要求。因此，需要对定位方式所产生的定位误差进行定最地分析与计算，以确定所选择的定位方式是否合理。4.4.1定位误差产生的原因和计算造成定位误差AD的原因可分为性质不同的两个部分：一是山于基准不匝合一而产生的误差，称为基准不求合误差AB：二是山于定位副制造误差，而引起定位基准的位移，称为基准位移误差AY。当定位误差ADW1/36K(SK为本丁序要求保证的工序尺寸的公差)时，一般认为选定的定位方式可行。(1)基准不重合误差的汁算山于定位基准与工

7、序基准不乘合而造成的丁序基准对于定位基准在丁•序尺寸方向上的最大叫能变化最，称为基准不重合谋差，以表示。如图4.36所示的第件简图，在丁件上铳一通槽，要求保证的工序尺寸为A、B、C,为保证B尺寸，工件用以KI面或以K2面來定位，都町以限制工件在B尺寸方向上的移动自山度。但两种定位方式的定位精度是不一样的。山于加工过程屮，是采用夹具上定位件的定位表面为基准來对刀的。当以K1面为定位基准时，E4.36基准不重合误如图1.37(a)所示B就为确定刀具与夹具相互位置的对刀尺寸，在一批丁•件的加T过程中B的位賢是不变的。当以K2面为定

8、位基准时,如图4.37(b)所示B，为确定刀具与夹具相互位置的对刀尺寸，由于工序基准是K1面，与K2面不匝合。当一批工件逐个在夹具上定位时，受尺寸L±A1的影响，工序基准K1面的位置是变动的，K1的变动影响工序尺寸B的大小，给B造成谋差。山图4.37(a)可知AB=O由图4.37(b)可知