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1、热电技术2010年第4期(总第108期)汽轮机组高中压缸联合启动过程中的控制要点陆瑞源,朱军(广东珠海金湾发电有限公司,广东珠海519050)摘要结合2台600MW超临界机组调试运行的实际情况,探讨了超临界汽轮机组高、中压缸联合启动过程中的控2.1直流炉启动系统制要点,解决了机组启动过程中主、再汽温上升过快,汽轮机锅炉采用简单启动系统,包括汽水分离器、疏水高排温度不易控制等难题。扩容器、疏水控制阀(NWL、HWL1、HWL2)。汽水分关键词超临界机组高中压缸联合启动离器为内置式的,布置在蒸发
2、受热面与过热器之间。在启动过程中和低于直流负荷运行时(<35%BM1前言CR),启动分离器相当于汽包锅炉的汽包,起汽水分离作用,分离出来的水进入疏水扩容水箱后经疏水广东珠海金湾发电有限公司2台600MW机组泵打回至凝汽器回收工质,另一路经正常疏水锅炉是超临界参数变压螺旋管直流锅炉,单炉膛,一(NWL)进入除氧器回收部分热量和工质;在高于直次中间再热,平衡通风,露天布置,固态排渣,全钢结流负荷运行时,汽水分离器为干态运行,起到一个蒸构,全悬吊型布置,是在引进美国ALSTOM公司超汽联箱的作用。临界锅炉技术
3、的基础上,结合上海锅炉厂有限公司2.2超临界直流机组启动时过热蒸汽温度的控制燃用神府东胜煤的经验进行设计的锅炉。BMCR蒸在机组调试初期冷态启动时,发现锅炉在点火发量1913t/h,额定蒸汽压力25.4MPa,额定蒸汽温升温升压过程中,过热汽温上升较快,很难控制,在度571,再热蒸汽温度571。采用苏尔寿公司的不投入或少投减温水的情况下过热/再热汽温很快旁路系统,配置30%高压旁路及40%低压旁路,以达到500左右,与设计要求的冲转参数8.4MPa/配合超临界直流机组快速启动及汽轮机高、中压缸380相差很远
4、,汽轮机无法进行冲转。联合启动;中速磨煤机正压直吹制粉系统,每台炉配6台中速磨煤机,低NOx同轴燃烧系统(LNCFSTM);根据直流锅炉本身的结构特点,要求点火时一先进节能的等离子点火技术。开始就建立足够的启动流量和启动压力,保证所有汽轮机为上海汽轮机有限公司与美国西屋公司受热面的冷却。锅炉最小直流负荷为35%BMCR,联合设计制造的600MW凝汽式汽轮机,机组型号为对应的给水流量为580t/h,这意味着在锅炉启动过N600﹣24.2/566/566,机组型式为超临界、单轴、三程中,从汽水分离器出来的大量的饱
5、和水没有送到缸、四排汽、一次中间再热。采用数字电液调节系统省煤器或水冷壁入口,而是送到凝汽器;其携带的热(DEH)控制,操作简便。汽轮机冲转方式采用高、中量没有进入锅炉循环,而是通过凝汽器散失,导致炉压缸联合启动;汽轮机的调节汽阀管理方式为单阀膛温度较低,水冷壁产汽量小,进入过热器的蒸汽量和顺序阀。投产运行初期,常会出现不正常的压力很少造成过热器汽温升高。另一个原因是采用等离和温度偏差,一般采用单阀方式,即蒸汽通过所有的子点火导致过热汽温过高。等离子装置设在A磨煤控制阀和喷嘴室,调节级叶片360全周进汽,使各
6、机上,其燃烧器摆角固定在水平角度,无法摆动,所部件受热膨胀均匀。运行6个月后,金属蠕变可达以启动A磨煤机后其入口风温上升很慢,影响了燃到一定稳定阶段,经试验后才可采用单阀和顺序阀料的投入速度,影响了升压速度,加速汽温上升。的混合运行方式。鉴于以上情况,主要采取了如下措施:2台机组分别于2007年2月10日和17日通过a.利用辅汽对除氧头及除氧器水箱加热,尽168h试运并投入商业运行。量提高给水温度(150),有利于提高水冷壁温度,增加水冷壁的产汽量。较高的炉水温度也有利于锅2超临界直流机组启动时的控制与调
7、整炉的热态冲洗,使水质尽快达到要求,尽早打开启动!30!陆瑞源等:汽轮机组高中压缸联合启动过程中的控制要点分离器到除氧器的NWL阀,回收工质。3.0MPa,高旁温度设定为250,低旁压力设定为0.b.尽量减少锅炉最低质量速度、控制给水流5MPa;当主汽压大于5MPa,高旁阀开至25~35%后量的稳定。经与厂家研究后决定在启动时将给水流保持,直至主汽压升至冲转压力6.5MPa,用高、低旁量由580t/h降低至500t/h。阀控制冲转压力。c.保证锅炉风量控制在30%的前提下调节炉通过以上的处理和改进,过热汽
8、温的控制取得膛配风系统。将置于炉膛最上两层SOFA风全开,未了较好的效果,可将主、再热汽温控制在380左右,启动磨煤机对应的二次风关小,布置于最下层的AA满足了冲转的要求。公司机组冷态启动曲线见图1,辅助风适当开大,且将燃烧器摆角压低至-20,这制造厂的设计冷态启动曲线见图2。样既保证了A磨煤机的燃烧风量,又压低了炉膛火焰的高度,有利于降低汽温,升高汽压。d.控制好过热器一、二级减温水,原则是启动
