汤家桥Ⅰ标2#桥张拉方案.doc

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1、温州市汤家桥三期建设工程I标段桥板张拉方案浙江金桥建设有限公司温州汤家桥三期工程I标项目部2007年7月18日一、概述：汤家桥三期工程I标2#桥梁共计50块桥板，梁板混凝土强度C50，其中边板2块，中板48块。板长1296cm，板宽99cm，板高70cm。每块板布置4束预应力筋，每束3根φ15.24mm标准强度为1860MPa的高强低松弛钢绞线。每束张拉控制力为585.9KN.二、张拉机械、钢绞线、锚具检测情况现场使用150吨柳州产液压千斤顶，该张拉机具已经通过检定，满足施工。钢绞线、锚具已经检测，相关的数据见检测报告。梁体混凝土强度已经达到设计90%以上，混

2、凝土抗压强度报告。三、现场采用两端张拉；通过对张拉控制力、钢绞线伸长量双向控制，确保达到设计要求。预应力筋平均张拉力、理论伸长值计算。（一）平均张拉力Pp=P(1-e-(kx+uQ))KX+uQPp：平均张拉力P：设计张拉力585900N上束：0.1047198下束：0.0436332X：从张拉端至计算截面孔道长度Q：从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和.rad.K：孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取值0.0015u：预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取值0.225（二）理论伸长值计算PP————平均张拉力L=PPLL——分段长度AP×EPAP————检测

3、报告数据：423.72mm2EP——检测报告数据：190607Pa（三）分段计算1、上束钢绞线理论伸长量（1）2932mm段=577784.93NPp=585900*(1-e-(0.0015*2.932+0.225*0.1047198))0.0015*2.932+0.225*0.1047198L==20.97mm577784.93*2932423.72*190670（1）2094mm段=578147.386NPp=585900*(1-e-(0.0015*2.094+0.225*0.1047198))0.0015*2.094+0.225*0.1047198L==

4、14.98mm578147.386*2094423.72*190670（3）1324mm段=581454.9NPp=585900*(1-e-(0.0015*1.324+0.225*0.1047198))0.0015*1.324+0.225*0.1047198L==9.52mm581454.9*1324423.72*190670三段合计20.97+14.98+9.52=45.47mm上束钢绞线总理论伸长量：45.47*2=90.94mm2、下束钢绞线总理论伸长量（1）1105mm段=582551.23NPp=585900*(1-e-(0.0015*1.105+0

5、.225*0.0436332))0.0015*1.105+0.225*0.0436332L==7.97mm582551.23*1105423.72*190670（1）1091mm段=582557.33NPp=585900*(1-e-(0.0015*1.091+0.225*0.0436332))0.0015*1.091+0.225*0.0436332L==7.87mm582557.33*1091423.72*190670（3）4162.5mm段=581219.95NPp=585900*(1-e-(0.0015*4.1625+0.225*0.0436332))0.

6、0015*4.1625+0.225*0.0436332L==29.95mm581219.95*4162.5423.72*190670三段合计7.97+7.87+29.95=45.79mm下束钢绞线总理论伸长量：45.79*2=91.58mm四、预应力筋的张拉工艺按设计程序张拉0→初应力→100%δk（持荷2分钟锚固）。回到张拉控制吨位。张拉油表计数及伸长值双向控制，现场如实做好张拉记录。准备工作：做好现场技术交底工作，检查电源线路、张拉机具设备，确保性能良好。将钢绞线放入工具锚塞内，用手锤轻敲锚塞，使其不致脱出。用工具夹片夹住钢绞线，先不要锲得太紧，待张拉到初

7、应力时钢丝发生自动滑移而调整长度后再打紧。初使张拉：先从A油咀进油入张拉缸，使钢丝束略为拉紧，并随时调整锚圈及千斤顶的位置，务使孔道、锚具和千斤顶三者的轴线吻合。正式张拉：A油咀进油，两端轮流分级加载张拉，直至设计张拉值后持荷2分钟，以消除预应力筋的部分松弛损失。再使A油咀回油卸载值，测量钢丝伸长量。顶锚：完成上述张拉工序后，先从一端使B油咀进油顶紧锚塞，测量钢丝伸长量及锚塞外露量后，再使张拉缸回油卸载至钢丝初应力的张拉力，继续测量钢丝伸长量及锚塞外露量。然后算出钢丝内缩量并作出记录。退锲：顶锚完毕后，两端同时使A油咀回油，张拉缸卸载前移；再从B油咀进油，由于

8、退锲缸室的液压作用，使张拉缸继续前移，