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1、第34卷第10期华电技术Vo1.34No.102012年10月HuadianTechnology0ct.20l2锅炉排烟温度高的原因分析及优化处理杜承德(华电国际邹县发电厂,山东邹城273522)摘要:华电国际邹县发电厂3锅炉排烟温度过高,对机组经济运行产生了较大影响,而且不能满足目前节能降耗的要求。结合设备实际情况,分析了锅炉排烟温度过高的原因并制订了优化方案。优化方案实施后,降低了锅炉排烟温度,为同类型机组的节能优化积累了经验。关键词:锅炉;排烟温度高;原因分析;优化方案中图分类号:TK223.3文献标志码:B文章编号:
2、1674—1951(2012)l0—0069—04上、下2组燃烧器的全部一次风、二次风可同步上下0引言摆动25。。炉膛截面尺寸为14706mm×12829mm。华电国际邹县发电厂(以下简称邹县发电厂)假想切圆直径:1,3角为700ITlm;2,4角为1~4机组分别于1985,1986,1988和1989年投500mm。产。近年来,4台机组锅炉排烟温度普遍升高,高出4台机组在2001—2O03年分别进行了机组增原设计温度20.00以上,夏季高负荷时,排烟温度容改造,容量增至335MW,锅炉侧设备基本未进行高的问题更加突出,严重
3、影响了机组运行的经济性。相应的增容改造。锅炉的主要参数如下:额定蒸发为达到节能降耗的目的,2011年上半年对3锅炉量,1000t/h;汽包压力,18.50MPa;过热蒸汽压力,进行了节能优化改造,重点是降低锅炉排烟温度。16.70MPa;过热蒸汽温度,555.00℃;再热蒸汽流量,854t/h;给水温度,260.00;再热蒸汽压力(进1锅炉设备概况15/出口),3.50/3.30MPa;再热蒸汽温度,33500/邹县发电厂1~4机组锅炉均由东方锅炉厂555.00℃;排烟温度(进风温度为20.o0oC),134.O0生产,锅炉
4、为DG1000/170~I型亚临界、自然循环℃;锅炉热效率(进风温度为20℃),91.27%;炉膛汽包炉,燃用当地烟煤,与上海汽轮机厂生产的容积热负荷,375.30MJ/(ITI·h);炉膛断面热负N300—165/550/550型汽轮机配套而成单元机组。荷,15.73GJ/(m·h);燃料消耗量,175.28t/h;炉锅炉呈兀形露天布置,炉膛出口的前墙及两侧膛出口温度,1089.00c(=。墙前半部布置有壁式再热器,炉膛上部设有大屏过2锅炉排烟温度高的原因分析热器及后屏过热器,顺烟气流向依次布置有中温再热器、高温再热器、高
5、温过热器、低温过热器及省煤2.1空气预热器蓄热元件换热效果差,影响排烟器受热面,尾部布置2台直径为10.32ITI的24仓格温度回转式空气预热器。3锅炉空气预热器根据美国C—E公司技术进过热蒸汽温度调节以喷水为主,再热蒸汽温度行设计和制造,为回转式空气预热器,型号为调节靠摆动燃烧器的角度并辅以微量喷水,在LAP10320/3883。蓄热元件自上而下分4层布置,65%~100%额定负荷时,保证锅炉过热蒸汽、再热高度分别为300,800,800和300mm,上3层为热端蒸汽温度为额定值。炉膛水冷壁、过热器、再热器、蓄热元件,最下
6、层为冷端蓄热元件。热端蓄热元件空气预热器等受热面布置有吹灰器。由压制成特殊波形的碳钢薄板构成,钢板厚为0.5锅炉配DTM350/700钢球磨煤机,采用中间储mm。冷端蓄热元件由1.2mnq厚的低合金耐腐蚀钢仓式乏气送粉制粉系统,四角布置切圆燃烧,燃烧器板构成。为直流式,炉内气流逆时针旋转,燃烧器分上、下2对于冷端蓄热元件,在2002年2月技术改造性组,每组下层为油燃烧器喷口,依次为二次风口、一大修时,将蓄热元件抽出后拆包,对波形板进行清次风口,每角共有6个一次风口和8个二次风口,理,重新打包后复装,仅补充很小一部分损坏的波形
7、板。从2002年2月至今,仅借检修机会对蓄热元件收稿日期:2011—11—05;修回日期:2012—02—10进行高压水冲洗,未再抽出进行检修更换。空气预·70·华电技术第34卷热器热端蓄热元件自投产至今,未更换过。2009年一些。上半年,检查热端蓄热元件,迎烟侧已被冲刷成波浪3机组整体优化前对空气预热器进行吹灰影形,冷端个别波形板破碎脱落后元件松散,较大的缝响测试试验,通过计算可知,吹灰后空气预热器出口隙使气流短路,换热效果下降(如图1所示)。排烟温度实际下降2.o0℃左右。从试验结果分析,空气预热器的吹灰效果较差。因此,
8、空气预热器吹灰效果较差是造成排烟温度升高的原因之一。2.3一次风率偏大,影响排烟温度3机组整体优化前对锅炉一次风管风速进行了{_910量,发现一次风粉管内风速普遍偏高,部分粉管一次风速超出运行指导风速(28~32rn/s)10m/s以上;一次风速偏高,风粉混合工况恶化影响煤粉的正常着火,使
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