行星齿轮传动均载的研究

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1、行星齿轮传动均载的研究*张涛张少名（西安公路交通大学机械系710061）行星齿轮传动，由于其结构特点，就不可避免地存在载荷分配不均现象。国内外已对如何解决这个问题做了许多工作，文献［1］在对各种均载机构分析基础上，得出IMT油膜均载机构是目丽较好的一种方法。鉴于我国机械加工精度较低，如果直接采用IMT技术，将达不到预期效果，为了使该技术能在我国投入实际使用。本文应用轴承理论中的联动概念，改进了IMT技术，得出厚油膜均载机构。1厚油膜均载机构均载机理及均载效果的理论分析行星传动油膜均载机构是通过油膜的弹性变形使得行星轮

2、产生径向移动，以补偿浮动量，调整各行星轮Z间的载荷大小使其趋向均匀分配。我们通过不均载系数来分析该机构的均载机理：设各行星轮所受平均载荷为w,由于误差引起某行星轮受载的增量为AW"则该行星轮的承载系数为：r,vvI-AW.AW.人打=—命一=I+帀一(1)我们把行星轮所受外力分解在XY方向，由三角形比例关系得:不均载系数为:Kc=max{Koi}.丄式中’VV；Ay；入愈小，均载效果愈好。△y是各构件误差引起行星轮的径向位移，如图1所示,if0二工g%是第i个构件谋差引起行星轮的径向位移。21,A由于△yi《l,AW

3、yi《1则有:如dW_、‘表小•各个弹簧的柔度，若用Ki表示其刚度则:图1误差与位移关系对于行星轮整个传动系统来说，式(4)表示下面儿个弹簧迭加：行星轮各轴承动圧油膜的非线性弹簧，齿轮系统和行星轴的线性机械弹簧，把式(4)展开后为：—=wv(—-—+-J—人V、K油*K曲轮_L_=—］十［K油帜K件迪油柩(6)_为了获得较小的不均载系数，就应设法降低而行星齿轮及行星轴受强度和传动精度所限没有多大改善余地，我们只有设法降低油膜刚度，同吋我们知道弹簧串联吋其刚度系数降低。基于上述理论，我们提出了双环厚油膜均载机构，机构

4、简图及力学如图(2、3)所示。双环厚油膜均载机构1.行星轮2.外浮动环3.内浮动环4.拔盘5.行星轴6.挡板7.行星架图3动力学模型对于这种机构，式(6)变为：丄=_!—,_1一一+—!—.K汕饕KK”转内圧适油於我们对单环和双环均载机构在同样条件下的不均载系数作了计算得：Kc单=1.46Kc双=1.252油膜特性参数的正交试验由询面油膜均载机理的分析口J以看出，油膜刚度是影响不均载系数的主要因素。而油膜刚度是由轴承尺寸、供油方式、转速及润滑油粘度等参数决定的。为了找出这些参数屮的显著彩响因素。我们在共转轴承试验台上

5、，对各参数进行了正交试验，得出如下结论：(1)在给定的宽径比条件下(B/D=O.68),影响油膜刚度的三个主要参数的显著性次序为：润滑油粘度、供油压力和相对间隙。(2)两端部供油比中间供油能得到较好的油膜性能。(1)双环轴承比单环轴承能形成较厚的油膜，即对误差冇较人的补偿能力。3均载机构的优化设计上而我们通过正交试验对影响共转轴承油膜刚度的油膜特性参数进行了定性分析，从中找岀了主要影响因素。为了获得参数的最优解，我们对参数进行了优化设计，结果如表1和图4所示。4厚油膜均载机构的试验验证根据上面的理论分析和优化计算结果

6、，我们对NGW92—8标准行星减速器进行了改装，使其高速级的六个行星轮具有新的均载机构，把原浮动的行星架改为滑动支承。在行星传动综合试验台上进行了测试。如图5所示。实测不均载系数为1.31,而文献［2］对IMT机构测试结果为1.45,说明厚油膜均载机构是优于IMT均载机构。图4目标函数优化值2530'j•B/D^0.71.W-6212.3,W=1387、(unf'gsXJ表1参数优化计算结果载荷w(kg)宽径比B/D偏心率£间隙比V

7、温升△t(°C)粘度H(kgfs/mm2)刚度Kyy(kgf/mm)6210.700

8、.300.003682.42

9、7.8x1O'919050.126210.900.380.005752.917.79x10-925104.46□口JIJ1JJL1-<3—17«-33ktLWZZktH3^E>tHL图5行星传动综合试验台l.JDO3250S-816/4三相多速异步电机2•扭矩测量集流环3.动力循环封闭齿轮箱4.扭矩转速传感器5.测试减速机6.陪试减速机7.液压加载器8.加载器供油系统9.润滑供给箱参考文献1仙波正莊(口).齿车.口刊工业新闻社，1967(10)：40112服部宽二(日)・游星齿车装置①设

10、计.机械设计,1976,20(7)3张少名•行星轮油膜浮动均载的行星齿轮製置.齿轮传动年会论文,19834董勋.润滑理论•上海交通大学出版社,1984,95陈立周.机械优化设计.上海科学技术出版社，1982,12*19997-12-18收到稿件。