龙门吊基础检算

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1、附件2:120T龙门吊条形混凝土基础检算书一、120T龙门吊条形混凝土基础受力检算1、计算参数根据龙门吊结构形式,每个轮子作用的钢轨长度保守计算按1米计。1米长50kg/m钢轨底面积:0.132×1=0.132m2,重量:50kg。龙门吊自重为75t,左右两侧各2个轮子,轮距为5米。根据每片梁197t知,龙门吊单侧、单轮受力为P1=197t÷2÷4×1.015=24.99t;承受自重P2=75t÷4=18.75t。1米范围内最大反力:24.99+18.75+0.05=43.79T。基础混凝土标号为C25。2、计算依据混凝土结构设计规范(GB

2、50010-2010)第6.5节:板受冲切承载力计算中规定,在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板,其受冲切承载力应符合下列规定:r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh0,公式中:η:应按下列两个公式计算,并取其中较小值:η1=0.4+1.2/βs;η2=0.5+αsh0/4μm;Fl:局部荷载设计值或集中反向设计值;βh:截面高度影响系数:当h≤800mm时,取βh=1.0;当h≥2000mm时,取βh=0.9;其间按线性内插法取用;ft:混凝土轴心抗拉强度设计值;σpc,m:临界截面周长上两个方向混凝土有效

3、预压应力按长度的加权平均值,其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内;μm:临界截面的周长,距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长;h0:截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值;η1:局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数;η2:临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数;8βs:局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值,βs:不宜大于4;当βs<2时,取βs=2;αs:板柱结构中柱类型的影响系数:对中柱,取αs=40;对边柱,取αs=30;对角柱,取αs=20;根据上述公式,假设

4、龙门吊混凝土条形基础为无筋结构,混凝土条形基础为混凝土板,根据龙门吊基础结构尺寸:(1)、第一层基础宽400mm,高度300mm,得到系数值如下:βs:局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值:每个车轮轮压范围按1m长钢轨计,钢轨宽度0.132m,所以1/0.132=7.58>2,所以βs取值4;αs:按中柱计,取αs=40;h0:钢筋保护层厚度按40mm计,h0=(300-40)=260mm;μm:其中,扩散角:tgθ=[(400-132)/2]/300=0.44,θ=24。;因此临界截面周长:2×[(400-132)/2

5、+132+1000]=2532mm;η:η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/4=0.7;η2=0.5+αsh0/4μm=0.5+40×260/(4×2532)=1.527因此η=0.7;r0:取值0.9;βh:h=300mm≤800mm,因此取值1.0;ft:C25混凝土轴心抗拉强度设计值:1.27N/mm2;8σpc,m:取值1N/mm2;所以各值代入公式中:r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh01×Fl≤(0.7×1.0×1.27N/mm2+0.25×1N/mm2)×0.7×2532mm×260mm化简得到F

6、l≤1.14×460824N=525KN≥43.79×10=437.9KN,证明混凝土条形基础第一阶在无结构构造筋的情况下受力满足要求,因此在增加构造筋的情况下同样满足受力要求。(2)、第二层基础宽1100mm,高度350mm,得到系数值如下:βs:局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值:每个车轮轮压范围按1m长钢轨计,钢轨宽度0.132m,所以1/0.132=7.58>2,所以βs取4;αs:按中柱计,取αs=40;h0:钢筋保护层厚度按40mm计,h0=(350-40)=310mm;μm:其中,扩散角:tgθ=[(11

7、00-400)/2]/350=1,θ=45。因此临界截面周长:2×[(1100-400)/2+400+1000]=3500mm;η:η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/4=0.7;η2=0.5+αsh0/4μm=0.5+40×310/(4×3500)=1.771因此η=0.7;r0:取值0.9;βh:h=350mm≤800mm,因此取值1.0;ft:C25混凝土轴心抗拉强度设计值:1.27N/mm2;σpc,m:取值1N/mm2;所以各值代入公式中:r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh01×Fl≤(0.7×1.0

8、×1.27N/mm2+0.25×1N/mm2)×0.7×3500mm×310mm8化简得到Fl≤1.14×759500N=865.9KN≥43.79×10=437.9KN,证明混

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