龙门吊基础检算

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1、附件2：120T龙门吊条形混凝土基础检算书一、120T龙门吊条形混凝土基础受力检算1、计算参数根据龙门吊结构形式，每个轮子作用的钢轨长度保守计算按1米计。1米长50kg/m钢轨底面积：0.132×1=0.132m2，重量：50kg。龙门吊自重为75t，左右两侧各2个轮子，轮距为5米。根据每片梁197t知，龙门吊单侧、单轮受力为P1=197t÷2÷4×1.015=24.99t；承受自重P2=75t÷4=18.75t。1米范围内最大反力：24.99+18.75+0.05=43.79T。基础混凝土标号为C25。2、计算依据混凝土结构设计规范（GB

2、50010-2010）第6.5节：板受冲切承载力计算中规定，在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定：r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh0，公式中：η：应按下列两个公式计算，并取其中较小值:η1=0.4+1.2/βs；η2=0.5+αsh0/4μm;Fl：局部荷载设计值或集中反向设计值；βh：截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；其间按线性内插法取用；ft：混凝土轴心抗拉强度设计值；σpc,m：临界截面周长上两个方向混凝土有效

3、预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内；μm：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；h0：截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；η1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；η2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；8βs：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，βs：不宜大于4；当βs＜2时，取βs=2；αs：板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取αs=40；对边柱，取αs=30；对角柱，取αs=20；根据上述公式，假设

4、龙门吊混凝土条形基础为无筋结构，混凝土条形基础为混凝土板，根据龙门吊基础结构尺寸：（1）、第一层基础宽400mm，高度300mm，得到系数值如下：βs：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m,所以1/0.132=7.58＞2，所以βs取值4；αs：按中柱计，取αs=40；h0：钢筋保护层厚度按40mm计，h0=（300-40）=260mm；μm：其中，扩散角：tgθ=[（400-132）/2]/300=0.44，θ=24。；因此临界截面周长：2×[（400-132）/2

5、+132+1000]=2532mm；η：η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/4=0.7；η2=0.5+αsh0/4μm=0.5+40×260/（4×2532）=1.527因此η=0.7；r0：取值0.9；βh：h=300mm≤800mm,因此取值1.0；ft：C25混凝土轴心抗拉强度设计值：1.27N/mm2；8σpc,m：取值1N/mm2；所以各值代入公式中：r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh01×Fl≤（0.7×1.0×1.27N/mm2+0.25×1N/mm2）×0.7×2532mm×260mm化简得到F

6、l≤1.14×460824N=525KN≥43.79×10=437.9KN，证明混凝土条形基础第一阶在无结构构造筋的情况下受力满足要求，因此在增加构造筋的情况下同样满足受力要求。（2）、第二层基础宽1100mm，高度350mm，得到系数值如下：βs：局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m,所以1/0.132=7.58＞2，所以βs取4；αs：按中柱计，取αs=40；h0：钢筋保护层厚度按40mm计，h0=（350-40）=310mm；μm：其中，扩散角：tgθ=[（11

7、00-400）/2]/350=1，θ=45。因此临界截面周长：2×[（1100-400）/2+400+1000]=3500mm；η：η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/4=0.7；η2=0.5+αsh0/4μm=0.5+40×310/（4×3500）=1.771因此η=0.7；r0：取值0.9；βh：h=350mm≤800mm,因此取值1.0；ft：C25混凝土轴心抗拉强度设计值：1.27N/mm2；σpc,m：取值1N/mm2；所以各值代入公式中：r0Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ημmh01×Fl≤（0.7×1.0

8、×1.27N/mm2+0.25×1N/mm2）×0.7×3500mm×310mm8化简得到Fl≤1.14×759500N=865.9KN≥43.79×10=437.9KN，证明混