步往往是将不溶物质从发酵液

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1、第三章离心大部分工业生物分离的第一步往往是将不溶物质从发酵液中除去。这些不溶性固体的浓度和颗粒大小的变化范围很宽。浓度可高达每单位体积含60%的不溶性固体，又可低至每单位体积仅含0.1%。粒径的变化可以从直径约为1um的微生物，到直径为1mm的不溶性物质。对于这些浓度较小，粒径较大，硬度较强的不溶物，，我们可以采用过滤方法分离。在前一章中，我们讲述了过滤法，包括助滤剂的应用。有些发酵液中，使用助滤剂有利于过滤分离，而还有一些发酵液则不行。当发酵液不易被过滤纯化时，我们可以采用离心的方法来分离，这也是这章的主题。与过滤设备相比，离心设备的价格昂贵。但当固体颗粒细

2、小而难以过滤时，离心操作往显得十分有效。离心分离是基于固体颗粒和周围液体密度存在差异，在离心场中使不同密度的固体颗粒加速沉降的分离过程，当静置悬浮液时，密度较大的固体颗粒在重力作用下逐渐下沉，这一过程称为沉降。由于沉降和离心相似，这儿就放在一块讨论。离心产生的固体浓缩物和过滤产生的浓缩不同。通常情况下离心只能得到一种较为浓缩的悬浮液或浆体。而过滤可获得的水分含量较低的滤饼。但是，对大多数生物发酵液可以离心但不能有效地过滤分离，所以离心往往是很有效的方法。A.颗粒的沉降当一固体微粒通过无限连续介质时，它的运动速度受两种力的影响：一是微粒受到因微粒和流体介质间密度

3、不同而产生的浮力作用；二是微粒所受到的流体阻力作用。Fdd=2R球形颗粒沉降的受力情况FB=﹝πd3(ρs-ρ)/6﹞a.(3.1)d是微粒半径，mρs-ρ分别为微粒和液体介质密度，kg/m3a是微粒加速度,m/s2在稀溶液中，作用于单个球形微粒上的阻力FD，可用Stoks（斯托克斯）定律表示。FD=3πdμν(3.2)μ连续介质粘度ν是微粒运动速度这个等式仅当球形微粒较小时方能成立。当Re<1时Re=dρν/μ<1(3.3)等式3.3基本上满足所有的生物溶液，所以，本章主要分析这个等式。如果Re>1时，阻力为FD=f(ρν2/2)(πd2/4)(3.4)f是

4、摩擦因子当球形粒子在介质中运动时速度较小，因此作用其上的阻力也较小，当阻力与浮力平衡时，微粒加速度为零。联立方程3.1和3.2，得到ν=d2(ρs-ρ)a/(18μ)(3.5)此式给出了微粒稳定状态和最终速度对于沉降，重力沉降加速度为重力加速度）νg=d2(ρs-ρ)g/(18μ)(3.6)离心沉降加速度则不同a=rω2νω=d2(ρs-ρ)rω2/(18μ)(3.7)ω-转鼓回转角速度，r/s）r为转鼓中心轴线与微粒间距离，mB. Centrifuges离心机我们先来描述这三种最有用的离心机：a、管式离心机最简单，可提供较大离心力；管状离心机可以冷却，在蛋白

5、质生产中很有利；悬浮液由管底进，澄清液由管口流出。Tubularbowl管壁上沉积物为浓浆可连续加料至流出物固体损失使离心不能正常进行须定时拆卸、清洗，这种间断性操作也是最大的缺点取不同位置上的典型离子分析R0R1zrLiquidinterfacelIdealizationofthetubularbowlcentrifuge为了便于分析，假设典型粒子位于以下几种情况：(1)位于离心机底部Z向上(2)位于旋转轴r轴向上的微粒(3)位于液体界面半径r1和管心半径r0的微粒之间(4)粒子同时在Z和r两个方向上移动Z方向的动力来源于离心机底部泵入料液的对流）dz/dt

6、=Q/[π(R02-R12)](3.8)Q为料液流速等式3.8表示Z方向重力可忽略假定离心力很大，R1是常数，由Z决定方向上运动与半径r有关dr/dt=d2(ρs-ρ)rω2/(18μ)(3.9)dr/dt=νg(rω2/g)(3.10)结合3.8和3.9，得出离心机内部微粒的运动轨迹dr/dz=(dr/dt)/(dz/dt)=νg(rω2/g)π(R02-R12)/Q(3.11)如果νg很大，微粒将很快到达管壁；如果泵入流速Q增大，悬浮固体微粒将向上走得更远方能到达管壁。对于那些难以到达管壁的微粒分析，在r=R1时进离心机，在r=R0时也不会碰到管壁这时Z=

7、l，对（3.11）积分。Q=νgω2πl(R02-R12)/[g㏑(R0/R1)](3.12)对于大部分管式离心机，这个等式可以简化，因为R0和R1近似相等(R02-R12)/㏑(R0/R1)=(R0+R1)(R0-R1)/㏑[1+(R0-R1)/R1]=…=2R2(3.13)R1.ThusEq.(3.12)becomes:R是平均粒径Q=νg(2πlR2ω2/g)=νg[∑](3.14)νg为微粒本身的函数，与离心机无关[∑]的量纲是长度的平方，表达离心机函数与微粒性质无关，代表离心机的分离特性。b、碟片式离心机这种离心机在生物分离中非常常见，可连续操作但结

8、构复杂，价格较高。料液由管顶进，清液从