2013年3月经济活动分析会材料

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1、经济活动分析会汇报材料炼油事业部优化处二O一三年三月1一、炼油全流程优化催化裂化烟气能量回收系统模拟安庆、北海等21家企业的36套催化裂化装置，用Petro-SIM模拟了烟气能量回收系统，计算出烟气管道的压降、温降、烟机效率、主风机效率、烟气旁通量、发电或受电量。模型较准确，其中北海的烟气能量回收系统模型详细、准确和现场数据吻合。设计模型主风流量knm3/min30673116烟气至旁路阀v%16.35烟气至四旋v%3烟气至烟机v%80.65烟气流量nm3/min26852565烟机功率KW1213211819烟机绝热效率%79.0075

2、.83主风机功率KW1259613598主风机多变效率%89.0082.98烟机至主风机传动效率%97.00计算电机功率KW实际219922002一、炼油全流程优化参数名称单位现场实际模型数据再生压力KPa（g）298.5再生旋风压降KPa14.3集气室温度℃709709集气室压力KPa（g）284.2284.2集气室至三旋管路压降KPa5.45.4集气室至三旋管路温降℃1212集气室压力Kpa（g）284.2284.2三旋入口温度℃697697三旋入口压力KPa（g）278.8278.8三旋压降Kpa16.816.8三旋温降℃55三旋出

3、口压力KPa（g）262262三旋至烟机的出口温度℃692692三旋至双阀的出口温度℃644三旋至烟机入口管路压降KPa22三旋至烟机入口管路温降低℃28.128.1烟机入口温度℃663.9663.9烟机入口压力KPa（g）260260烟机出口温度℃487.2487.2烟机出口压力KPa（g）77主风机入口温度℃19.919.9主风机入口压力KPa（g）-0.93-0.93主风机出口温度℃217217主风机出口压力KPa（g）361361主风流量knm3/min31163116主风机电机功率KW21992200北海催化裂化烟气能量回收系统

4、模拟计算结果：3一、炼油全流程优化催化裂化烟气能量回收系统模拟北海的计算结果分析：（1）现场双动滑阀开度A阀位0.4%，B阀为10.7%，原因是加工原料性质较重，生焦量较大，主风机流量比设计流量大49knm3/min,且再生烟气温度较高，导致烟机无法全部进烟机，在模型中至四旋和旁路阀的流量占烟气总量的19.35%，与现场是相符；（2）模型计算烟机绝热效率为75.83%比设计效率79%低，由于2012年曾经更换烟机转子，且更换转子后，电机功率上升较多，当前转子的效率比原转子的效率低符合实际情况;（3）模型中主风机的多变效率为82.98%与设

5、计多变效率89%相差较大，虽然当前实际流量比设计流量增加49knm3/min，可能机组本身的问题；（4）集气室至三旋的入口管线采用内衬里保温，在模型中输入管道内径时应采用扣除衬里后的实际内径，同时选摩擦系数较大的管材，以计算管道压降。外壁碳钢模拟成一层保温材料，以计算管道散热。4一、炼油全流程优化36套催化烟气能量回收系统的模拟计算结果：催化裂化烟气能量回收系统模拟企业催化裂化烟机型号生产厂家双动滑阀流量，%临界流速喷嘴流量，%烟机效率，%主风机效率,%受电量,KW烟机设计效率，%主风机设计效率,%安庆1#FCCYL1-8000ⅢB兰炼机

6、械厂13.03.076.084.0376.076.0北海1#FCCYL-12000I兰州长城透平机械技术开发成套公司16.43.075.883.02199.079.089.0沧州1#FCCYLⅡ-12000B兰炼机械厂22.33.078.284.4100.0长岭1#FCCTP12-90西安航空9.83.077.081.61017.082.088.0长岭3#FCCYL-22000A兰炼机械厂5.03.085.070.01000.079.089.0高桥2#FCCTH-852美国Elliott1.05.083.080.0-1377.0≥84.6

7、86.8高桥3#FCCE-138美国D-R10.03.082.789.0842.082.789.0广州石化1#FCCYL12000C兰炼机械厂3.02.069.080.01991.079.386.4广州石化2#FCCYL-7000A兰炼机械厂3.03.070.083.0759.689.081.0海南炼化1#FCCYL-25000A兰炼机械厂9.03.069.080.93883.080.088.9金陵1#FCCTP110西安航空发动机厂17.03.073.584.01774.784.082.0金陵2#FCCYLD-4000A兰炼机械厂17.

8、03.075.169.0913.9金陵3#FCCYL-32000A兰炼机械厂18.03.076.484.42088.4荆门2#FCCYLⅡ-10000N兰炼机械厂8.05.082.384.0-