形变温度对含ZrC粒子的20Mn2钢晶粒细化的影响

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1、解理断裂，但是稀土元素的加入能改变这种断裂模式，%01FD*L’JJAGKA.BL-%013+14KGKB-N［O］HOAIFE’JA.PJJAGK高温拉伸亦可使脆性断裂转变为延性断裂。图!为这’E+2ANMAIE+K，,99!，,!（8）：)?1);H［,］/QA(-FB#RI*CH%’0E-KDIN>FA+I*BK@-KD0E［%］H3-S"种合金在铸态时的拉伸断口#$%形貌与断口处纵4AFC：%’F*-J@-CC-F，T32H，);6?：)?1,9H向切口的&%形貌。图!’、(是)号合金铸态下的断［"］/黄晓峰，周/宏，何镇明，等H富铈稀土对镁合金起燃温度裂

2、形式，呈脆性沿晶断裂，撕裂的晶界处塑性变形非常的影响［O］H中国有色金属学报，,99)，))（!）：<"1<

3、’E’S’#H#BFI*BIF-K’E+N-*L’ED*’J局部也有被拉长的现象，是一种穿晶断口。MFAM-FBD-KA.F’MD+JGKAJD+D.D-+%014(’K-+’JJAGK［O］H%’B-1"/结论FD’JK#*D-E*-’E+$E0DE--FDE0，);;?，)8（<）：6<)16<’FC$#，&CORHWI’KD

4、*FGKB’JK’E+F-J’B-+’MMFAXD1溶于晶内。经固溶处理及时效后，中间相以细小颗粒N’EBML’K-KDE%01YE14［O］H%D*FAE，,99,，（""）：8<818?9H状分布在整个%0基体中。［;］/徐日瑶，刘宏专H熔融镁液铸锭时晶粒细化对产品质量的（,）)号合金在铸态时强度很低，经挤压及5,处影响［O］H轻金属，,999，（8）：!<1!6H理后，强度提高了6)7。)号合金在)89:拉伸时的强［)9］/徐日瑶H镁冶金学［%］H北京：冶金工业出版社，);;"：度为);<=!%>’，,号、"号合金在,89:拉伸时的强度分"91"

5、/陈力禾H镁合金压铸及其在汽车工业中的应用［O］H铸别为)6?="%>’和,);=<%>’。)号合金能在不高于造，);;6，（))）：";1!,H)89:下使用，,号、"号合金的使用温度可高达,89:。［),］/#DE0LPJAC，3’C’NIF’%，Z’B’E’(-%HWI’KD*FGKB’J（"）)号、,号合金在室温时的铸态断口属于脆KBF-E0BL-E-+%01YE14’JJAGK(G-XBFIKDAE［O］H#*FDMB’%’1性断裂，"号合金则显示出较明显的塑性断裂特征；在B-FD’JD’，,99"，!;（))）：!)?1!,,H高温拉伸时，"种合金都属

6、于塑性断裂。［)"］/YL’E0%[，U-JJG>%H%AFMLAJA0G’E+*FGKB’JJA0F’MLGA.参考文献：%0,!48MF-*DMDB’B-DE%014’JJAG［O］H#*FDMB’%’B-FD’JD’，［)］/@A(’BCDE’，5’FGBDE’H>-*IJD’FDBD-KA.BL-ML’K-F-J’BDAEKDE,99"，!6（,）："?;1"6!H形变温度对含!"#粒子的$%&’$钢晶粒细化的影响邓小铁，刘志义，郑青春（中南大学材料科学与工程学院，湖南长沙/!)996"）摘要：采用热模拟单向压缩试验，研究了含碳化锆粒子的,9%E,钢在不同

7、温度（689))89:）和不同形变量（"97697）下的晶粒细化行为。组织分析表明，YF2粒子起到形变核心和再结晶核心的作用，提高了奥氏体动态再结晶形核率，即使在))89:和)989:的高温形变状态下，晶粒也能细化至"!!N；同时因为YF2作为形变核心的作用，增大了奥氏体内的局域集中形变程度，使得形变诱导铁素体相变能够在较高的温度（;89:）下提前发生；并因为晶粒的细化提高了获得马氏体组织的临界冷却速度，使得各温度下的形变淬火态组织发生了由马氏体向贝氏体乃至形变诱导铁素体的演变过渡。硬度分析表明，晶粒细化及应变产生的硬化作用不仅足以抵消因马氏体或贝氏体的减少

8、和消失带来