浅析沉降观测在施桥三线船闸工程中的应用

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1、浅析沉降观测在施桥三线船闸工程中的应用摘要：基坑工程相较于其他结构工程，不安全因素较多，因此，除认真做好周到设计外，施工与使用过程中的监测尤显重要，本文分析施工中的监测信息，判断工程的安全状态，并对基坑开挖和支护进行有效的指导。关键字：基坑支护；测量；变形观测；水位观测引言沉降观测分析是一个古老而又复杂的问题。随着电子计算机的迅速发展和数值计算方面的应用，沉降分析方法得到了有效发展。1基坑支护结构监测本工程通过对监控点位移、沉降以及观测井水位进行监测，了解临水基坑稳定情况。监测工作应按照规范和设计要求，认真操作仪器，严格把关。控制点是整个监测的基准，所以在远离基坑的比较安全的地方布

2、设。监测时，均应检查控制点本身是否受环境影响或破坏，确保监测结果的可靠性。⑴平面控制网的布设。平面控制网应为独立控制网。控制点的埋设，应以工程的地质条件为依据，因地制宜进行，均应采用强制对中观测墩，对于自由等边三角形所组成的规则网形，当边长在200m以内时，测角网具有较好的点精度。⑵水准点的布设。水准基点作为沉降监测基准的水准点，一般设置三个水准点构成一组，要求埋设在基岩上或在沉降影响范围之外稳定的建筑物基础上，作为整个高程变形监测控制网的起始点。2地连墙量测根据施工图设计要求沉降基本稳定，依据沉降速率曲线判别，一般沉降速率每昼夜小于0.1mm的相关要求，对上闸首地连墙进行了连续4

3、0天的沉降观测。沉降观测基准点采用三线闸沉降观测基准点SQSJ4-2（高程8.321m），该点由设计单位提供的高等级点E6（高程8.879m）经一等水准闭合观测得到。按施工图设计要求，地连墙布设7个点。上闸首地连墙各测点40天以来的平均沉降量为0.17mm，平均沉降速率为0.02mm/d，满足沉降速率昼夜平均值小于0.1mm的要求，且沉降稳定。在基坑开挖支护过程中，要充分考虑到基坑开挖土体的固结和流变性质以及时空效应，合理利用土体自身在开挖过程中控制位移的潜力而达到控制坑周地层位移的目的，做到“随挖随支”，从而改变目前基坑中为控制坑周地层位移而不合理的采用昂贵地基加固的方法。3施桥

4、一线船闸变形观测通过对施桥一线船闸上下闸首、闸室进行施工期的变形观测，结果表明：上述措施再加上回灌，使邻近施工场地一侧的一线船闸墙后地下水位在不低于设计水位的情况下，可确保一线船闸的正常运行。3.1船闸变形观测精度要求地基上的变形观测，水平位移取2mm的精度指标；垂直位移方面，考虑到施桥一线船闸运行时间很长，垂直位移量很小，以从严为原则，取1mm的精度指标。3.2垂直位移观测（1）水准测量的精度要求在特定条件下用拓普康AF-G2自动安平水准仪加测微器，观测图1中短视线(D=25m)、11个测站组成的闭合水准环线，先得到一测站的中误差m站=±0.12mm，闭合环线高差闭合差的限差fh

5、限=±0.8mm，平差后最弱点的中误差m弱=±0.20mm。（2）水准路线的布设及观测精度图1是一条绕闸室组成的闭合水准路线。测站数为11，以视距D=25m选择若干转点(图2)，非闭合环线上的点作中视观测。闭合水准路线上前、后视距不等差小于1m，中视不等差小于10m，仪器的i角小于15″，可以较好地消除系统误差的影响。用拓普康AF-G2自动安平水准仪作二等水准观测，以09年6月的成果作首次观测，以后观测5次。第i次观测值减去首次观测值为垂直位移量，规定下沉为正、上升为负。根据5次观测结果表明：实测闭合差均小于理论分析值0.8mm，观测成果较好。（3）垂直位移的变化规律与评估2009

6、年6月至2010年4月，三线船闸地下水位从+3.0m下降至-8.0m后，该期间按图1观测的测点普遍下沉+3-+10mm;2010年10月至2011年4月，地下水位从-7.0m上升至-5.0m后，这些点又普遍回弹上升-4--10mm，可见地下水位升降促使邻近一线土体上浮力发生改变，是引起一线闸闸室、闸首下沉和回弹的主要内因，但由于已建一线船闸中心线距防渗墙有70米的距离，因此，闸墙下沉和回弹的绝对值很小，相邻墙体引起的沉降差也只有0.4-0.3mm，不会影响闸墙止水的正常使用。3.3水平位移观测三线船闸位于一线船闸西首，平行间距为100m。为了研究施工时对一线船闸的变形影响规律，在一

7、线闸区内布设变形控制网，该网由6个点组成两个短边。T1、T2为基线，位于变形区之外，视为固定点;T5为工作基点，也是网中的最弱点。为了减少短边控制网(闸区控制网的边长一般为100m左右)对测角的影响，控制点必须建造强制对中的观测标墩。标墩的结构和尺寸见图2。3.4水平位移点的布设与观测情况水平位移点布设在两侧(左右岸)闸墙墙顶上(图3)，观测长度为260m。在每块闸墙的墙顶上布设编号为1-14的水平位移点，点位设在每块挡浪板的中部，计2*13=26个位移点。位移点的标