西安印钞厂集中供热系统设计

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1、西安印钞厂集中供热系统设计　　西安印钞厂原由自备锅炉房供应厂区热力，安装有两台型燃煤链条锅炉，冬季运行两台锅炉，夏季运行一台锅炉，冬季最大蒸汽流量15t/h，夏季最大蒸汽流量/h.因西安市西郊热电厂建成投产，热电厂集中供热管道已敷设至西安印钞厂围墙外，为减少环境污染、提高企业经济效益，决定采用热电厂蒸汽对厂区进行集中供热。　　热电厂供汽为压力、温度170-220℃的过热蒸汽，热电厂不回收凝结水。因厂区用汽设备使用压力、温度℃的饱和蒸汽，故热电厂过热蒸汽需经减温减压后方可使用。进户热力管道及计量装置由热电厂设

2、计施工，减温减压装置及厂区热力管网和凝结水回收利用改造由西安印钞厂设计施工。　　热交换站、凹印污水处理站、浴室、空调加湿器、溴化锂吸收式制冷机，生产为两班制，用汽流量变化较大，为保障设计成功，对西安印钞厂用汽流量和热电厂供汽情况进行了详细的调研，分析了冬季和夏季日24小时运行情况。　　热电厂供汽温度在170-223℃范围内波动，热电厂供汽压力在范围内波动，印钞厂用汽流量在/h范围内波动，热电厂供汽压力、温度及西安印钞厂用汽流量波动范围较大，给蒸汽减温减压系统的设计带来了较大的难度，查阅了国内多家减温减压器生

3、产厂家产品样本，其减温减压特性不能满足我厂技术要求，主要反映在流量变化范围，我厂蒸汽流量在/h-15t/h范围内变化，变化幅度为%-100%，目前生产的减温减压器其压力、温度可在20%-100%流量范围内控制，超过流量范围则温度、压力失控，即流量小于3t/h则不能满足生产控制工艺要求。因此需自行设计蒸汽减温减压系统。　　蒸汽减压是通过流体在阀门中节流实现的，流体通过减压阀时的流动过程为绝热节流过程，这种过程是不可逆的绝热膨胀等焓流动，对于过热蒸汽，节流后焓值不变，温度有所降低，比容和熵都有所增加。目前工程上

4、通常采用机械式蒸汽减压阀和电动蒸汽调节阀对蒸汽进行减压。　　机械式蒸汽减压阀机械式蒸汽减压阀靠调节阀芯与阀座流通截面积以稳定阀后压力的稳定，阿姆斯壮公司生产的GPXX型蒸汽减压阀为先导式隔膜减压阀，由压力反馈管把阀后压力传递至膜盒，膜盒产生位移使阀芯与阀座流通截面积改变而维持阀后压力稳定在一定范围内，机械式蒸汽减压阀有以下特点：　　a、阀门阻力较大，阀门前后最小压降ΔP≥，如阀门前压力为Mpa时阀后压力为Mpa，不能满足我厂供汽要求。　　b、阀门在小流量下后端压力变化较小，在小流量大压差工况下减压效果较好。

5、　　c、阀门在大流量情况下阀后压力下降较大。　　蒸汽电动调节阀　　蒸汽压力电动调节系统工作原理由压力传感器将阀后压力信号转换成4-20MA电流信号送至PID调节器，在PID调节器内设定阀后压力，由PID调节器经过计算向电动蒸汽调节阀输出4-20MA控制信号，控制阀门开启度，以维持阀后压力稳定。　　电动蒸汽调节阀的工作流量特性调节阀的工作流量特性是指调节阀在前后压差随流量变化的工作条件下，调节阀相对开度与相对流量之间的关系。由于热电厂供汽压力不稳定，当热电厂供汽压力为时，阀后压力需要调节至则阀门全开时压降为，

6、阀后的压力用以克服全厂供热系统管道及设备阻力，阀门的S值为，这时阀门的工作流量偏离理想流量特性。电动调节阀具有以下特点：　　a.在蒸汽流量较小时电动调节阀不能精确控制流量和阀后压力。　　b.在蒸汽流量较大时电动调节阀控制蒸汽流量和阀后压力较为精确。　　c.蒸汽电动调节阀开度较大时阻力较小，压降　　流通能力的定义是：当阀门全开，阀两端的压力降为，流体的密度为1g/cm3时，每小时流经调节阀的流量。用符号C来表示，单位为m3/h.对于蒸汽C值按下式计算：C=λGMAX/）1/2式中：λ——流量系数，m4/，取1

7、0GMAX——蒸汽流量，kg/hρ2——阀后蒸汽密度，kg/m3P1——阀前蒸汽绝对压力，PaP2——阀后蒸汽绝对压力，Pa按照上式，GMAX蒸汽流量取15000kg/h，ρ2阀后蒸汽密度查过热蒸汽密度表得出/m3，P1阀前蒸汽绝对压力取*105Pa，P2阀后蒸汽绝对压力取*105Pa，代入上式得，C=3/h.根据C值，查阅阀门样本，选择DN150电动蒸汽调节阀，阀门最大流量系数CMAX=410m3/h.　　减压系统优化方案为保证厂供热系统压力稳定，根据机械式蒸汽减压阀和电动蒸汽阀的不同特性，集中供热减压系

8、统采用机械式蒸汽减压阀和电动蒸汽调节阀联合调节的控制方式。　　当流量较小时机械式蒸汽减压阀对蒸汽进行减压，压力设定值，这时电动调节阀关闭，当蒸汽流量逐步增加时，机械式蒸汽减压阀不能满足要求，阀后压力下降当阀内压力下降至以下时，电动蒸汽调节阀开启，将压力稳定控制在　　将减压后的过热蒸汽温度降低成饱和蒸汽温度，以符合工艺参数。采用向蒸汽中喷入减温水与过热蒸汽混合，水与过热蒸汽混合后汽化变成蒸汽，吸收热量以降低过热蒸汽