三道河桥盖梁专项施工方案

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1、三道河桥、沙梨一桥盖梁施工方案力学计算书一、工程概况计算根据设计图分析，为Φ8cm圆钢棒所受承载力进行受力验算是否满足要求。模板采用工厂定制大块钢模板，模板力学性能在此不做验算，本验算主要为模板底槽钢、工字钢及圆钢棒的验算。具体尺寸及工程数量见下表：三道河桥、沙梨一桥盖梁尺寸及工程数量一览表二、施工承重托架搭设方案三道河桥盖梁，拟采取承重托架法施工。具体施工方法是墩柱上端安装圆钢棒，用圆钢棒支撑盖梁托架。桥墩施工时，圆钢棒的安装位置，根据盖梁底标高以及底模厚度、托架高度确定，并在立柱划出标高线，用Φ10

2、cm的PVC管水平预留安装圆钢棒孔道，并在其中灌满砂子，以便每条圆钢棒顺利穿装，每条圆钢棒由工厂定型加工完成。PVC管预埋标高=从设计墩顶标高-（底模厚度+[10槽钢厚度10cm+调整契木厚+I32b工字钢厚度+圆钢直径+1cm），其中1cm为施工预拱度。确保圆钢棒在立柱上的安装完成后，吊装横桥向工字钢架固定在圆钢棒两边伸出的钢棒上，接着吊装一层顺桥向摆放的槽钢，间距50cm，然后再在工字钢上铺设工作平台。施工时既要保证圆钢棒承受的最大弯矩及剪应力，又要保护墩柱不受损伤，影响外观，盖梁施工完成后即刻用同

3、标号砼填塞圆钢棒预留孔道。承重结构布置，自下而上：圆钢棒→工字钢纵梁→槽钢横梁。53三、施工承重结构力学性能验算1、设计计算原则（1）考虑最不利受力情况组合。（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。（2）综合考虑结构的安全性。（3）采取比较符合实际的力学模型。（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。2、承重结构材料力学性能参数I32b工字钢，W=726.7cm³，Ix/Sx=27.3cm，Ix=11626×10-8m4d=1.15cm，E=2.1×1011N/m，容许应力[σ]=200MPa

4、，容许剪应力[τ]=100Mpa。槽型钢：[σ]=210MPa，[τ]=120MPa，E=2.1×1011N/m。钢棒为普通Q235钢：屈服强度[f]=235MPa，E=2.1×1011N/m。3、承重结构受力验算3.132b工字钢主支撑梁计算a）荷载计算：盖梁自重荷载P1：现浇砼及预埋钢筋计算的自重=总自重－两墩柱顶的盖梁重量=535.6-82.3=453.3KN。53P1=453.3/（9.34×2）=24.27KN/m模板，分配横梁自重：模板单位自重1.29KN/m，分配横梁采用[10槽钢，长度为

5、2.2m/根，间距0.5m一道均布荷载，q2=10×10-3×9.8×2.2×18/(9.34×2)+1.29=1.31KN/m施工荷载（人员、机具、材料、其他临时荷载）：q3=2KN/mb）荷载组合：q=q1+q2+q3=24.27+1.31+2=27.58KN/mc）简图q=27.58KN/m212510212d）计算：支反力RA=RB=qL/2=27.58×9.34/2=128.8KN剪力及弯矩图：53最大弯矩：B点弯矩：M1==0.5×27.58×2.12²=61.98KN·m跨中弯矩：M2==

6、0.5×27.58×(5.1²/4-2.12²)=27.69KN·mMmax=M1=61.98KN·m截面抗弯模量：σmax=Mmax/W=61.98/726.7×106=85MPa<[σ]=200MPa抗弯模量满足要求。抗剪计算：支座处最大剪应力Q=0.5×27.58×5.1=70.33KNτmax==70.33×10³/（0.273×0.0115）=22.4MPa＜[τ]=100Mpa挠度验算：最大挠度为两端挠度fc=fd==0.003m＜[l1/400]=0.005m挠度验算复核要求3.2[10槽

7、钢横梁验算钢模板底采用[10槽钢作为承重分配梁，取盖梁长度为9.34m，除去两墩柱顶范围，槽钢在盖梁底铺设的范围长度为6.94m，槽钢长度2.2m，宽度10cm，采取50cm槽钢中心线间距布置，共需14根槽钢同时受力，计算跨径为1.6m。槽钢计算采用简支梁计算模式，槽钢承受钢模板传递的平面压力，槽钢承受线性荷载。3.2.1、荷载确定恒载：现浇砼单位自重26KN/m3，模板单位自重1.29KN/m，施工人员及机具单位荷载2KN/m，槽钢0.1KN/m，现浇砼及预埋钢筋计算的自重=53总自重－两墩柱顶的盖梁

8、重量=535.6-82.3=453.3KN。3.2.2、计算跨径为1.6m，按简支梁计算，荷载以均布荷载形式作用在槽钢上。现浇砼及预埋钢筋自重q1=453.3/(14×1.6)=20.23KN/m模板自重q2=1.29KN/m槽钢自重q3=0.1KN/m活载：施工人员及机具q4=2KN/m则作用在一根槽钢上的荷载总重q=q1+q2+q3+q4=23.63KN/ma)最大弯矩：Mmax==1.6²×23.63×1/8=7.56KN·m[10槽