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时间:2020-03-14
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1、60T龙门吊机检算目录1.工程概况12.计算依据及材料取值12.1计算依据12.2材料取值23.计算荷载模型23.1计算荷载23.2荷载工况33.3.计算模型44.计算结果54.1应力计算结果54.2位移、支座反力及稳定计算结果124.3工况7整体抗倾覆计算135.结论和建议141460T龙门吊机检算1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构,支腿采用钢管焊接,采用轨道行走式,轨道间距27m,主梁跨度27m,净高约13.5m,支腿行走轮距6.5m。门吊主梁采用200型贝雷梁拼装,门吊支腿采用钢管结构,直立支腿采用φ325×10钢管,斜支腿立柱采用φ273×7钢管
2、、平联及斜撑采用φ159×5钢管。起吊设备采用1台60t起重小车,60t门吊的结构布置形式如图1所示。图160t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据(1)60t龙门起重机设计图(2)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)(3)《起重机设计规范》(GB3811-2008)1460T龙门吊机检算2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材,容许正应力按取值,容许剪应力按取值;Q235钢材,容许正应力按取值,容许剪应力按取值。3.计算荷载模型3.1计算荷载(1)自重荷载;(2)起升荷载:天车和吊重。(3)电动葫芦走行制动力:按起升荷载的10%取值,
3、。(4)门吊走行制动力:吊重走行制动;自重走行制动。(5)风荷载:工作状态时为6级风,基本风压取120Pa,非工作状态时,基本风压取500Pa。风荷载的计算按《起重机设计规范》(GB3811-2008)进行。风压计算公式为:上式中,Kh为风压高度变化系数,正常工作状态下Kh=1。龙门吊高度小于20m,非工作状态时的风压取值Kh为1.23。C为风力系数;q为计算风压。对钢管,C为0.7,则:正常工作状态时的风压为:非工作状态时对桁架,C为1.6,则:正常工作状态时的风压为:1460T龙门吊机检算非工作状态时的风压为Kh为1.23,受风面积的计算按《起重机设计规范》(
4、GB3811-2008)进行。对于n片贝雷梁的迎风面积,按《起重机设计规范》(GB3811-2008)第2.2.10.5条规定,单片贝雷梁的迎风面积计算结果如表1所示。表1单片贝雷梁迎风面积计算贝雷梁编号横梁透风系数()遮挡系数()10.26.80.71.36020.26.80.70.95230.26.80.70.66640.26.80.70.46650.26.80.70.32760.26.80.70.22970.26.80.70.16080.26.80.70.1123.2荷载工况门吊结构计算考虑以下七种荷载工况,其中门吊起重工况对起吊荷载考虑1.1倍的冲击系数。
5、工作状态组合:工况1:天车在跨中起吊(1)++1.1+(5)(顺门吊走行方向的工作风)工况2:天车在一侧支腿处起吊(1)++1.1+(5)(顺门吊走行方向的工作风)工况3:天车在横梁上走行(靠跨中)(1)+(2)+(3)+(5)(顺门吊走行方向的工作风)1460T龙门吊机检算工况4:天车在一侧支腿走行(1)+(2)+(3)+(5)(顺门吊走行方向的工作风)工况5:吊重在跨中情况下门吊走行(1)+(2)+(4)+(5)(顺门吊走行方向的工作风)工况6:吊重在一侧支腿情况下门吊走行(1)+(2)+(4)+(5)(顺门吊走行方向的工作风)非工作状态工况:工况7:(1)+
6、+(5)(顺门吊走行方向的非工作风)3.3.计算模型建立如下图所示的60t门吊计算模型。计算程序为通用计算软件MIDAS,所有杆件均采用梁单元模拟。X方向为电动葫芦走行方向,Y方向为门吊走行方向,Z方向为门吊高度方向。边界条件为在立柱底部约束X、Y、Z三个方向的位移,由于贝雷梁之间为销轴连接,因此在计算中将销轴连接处的弯矩释放,模拟铰接。图260t门吊结构计算模型1460T龙门吊机检算4.计算结果4.1应力计算结果工况1计算结果如图3所示。图3工况1计算结果吊重荷载作用位置挠度结果(mm)贝雷梁弦杆的最大拉应力为124.2MPa,最大压应力为126.9MPa;贝雷
7、梁竖杆的最大拉应力为113.4MPa;最大压应力为170.0MPa贝雷梁斜杆的最大拉应力为51.9MPa,最大压应力为52.5MPa;I25a的最大拉应力为29.1MPa,最大压应力为17.3MPa;1460T龙门吊机检算HW400×400的最大拉应力为32.4MPa,最大压应力为33.9MPa;钢管最大压应力87.1MPa,无拉应力;钢管最大拉应力65.6MPa,无压应力;钢管的最大拉应力25.1MPa,最大压应力27.4MPa。工况2计算结果如图4所示。图4工况2计算结果吊重荷载作用位置挠度结果(mm)贝雷梁弦杆的最大拉应力为55.2MPa,最大压应力为59.
8、1MPa;
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