60t龙门吊设计计算书midas

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1、中交路桥建设有限公司施工组织设计加蓬PO项目B标附件一：60T龙门吊计算书13中交路桥建设有限公司施工组织设计加蓬PO项目B标目录1、计算依据22、龙门吊总体结构形式23、设计荷载23.1．计算荷载23.2.考虑的运动系数33.3.工况分析53.3.1工况一53.3.2工况二53.3.2工况三53.3.2工况四54、龙门吊各工况详细验算54.1.工况一54.2.工况二84.3.工况三104.4.工况四115、龙门吊细部构件验算115.1．吊具计算115.2．起吊平车吊梁计算115.3．龙门吊轨道验算126、结论1313中交路

2、桥建设有限公司施工组织设计加蓬PO项目B标1、计算依据1.1、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）；1.2、《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）；1.3、《机械设计手册》；1.4、《钢结构设计手册》。2、龙门吊总体结构形式60T龙门吊采用轨道行走式，轨道间距43m，净高约12m。门吊主梁采用三角桁架组拼，三脚架高2.5m，每个主梁采用2排三角架，三角架主桁采用2[20a双拼槽钢,间距80cm；门吊支腿采用钢管结构，主支腿采用φ400×10钢管、副支腿采用Φ219×10钢管，支腿设置三道平联，连杆采用Φ2

3、19×10钢管；卷扬机最大输出张力8t，卷扬机与80t滑车组相连，滑车组绕12线；主桁架上的吊梁采用HW428×407型钢，天车轨道采用33#轻轨，龙门支腿采用50#重轨。龙门吊总体构造见图2-1。图2-160T龙门吊总体构造图3、设计荷载3.1．计算荷载(1)自重荷载PG自重荷载主要包括的结构、机械设备、电气设备以及附设在起重机上的存仓等的重力，在这里主要是指拼装龙门吊的杆件、节点板、螺栓、天顶起吊系统以及行走系统等重量。根据龙门吊的构造，计算时由midas自行计入。PG=900kN(2)起升荷载PQ13中交路桥建设有限公

4、司施工组织设计加蓬PO项目B标龙门吊最大起升重量600kN，荷载作用方向为竖直向下。PQ=600kN，考虑均布的分布在2m的天车轨道上，均布荷载：q=PQ/2×2m=150kN/m。(1)天车及吊具荷载Pt天车自重80kN,吊具自重30kN。Pt=80+30=110kN，考虑均布的分布在2m的天车轨道上，均布荷载：q=Pt/2×2m=27.5kN/m。(2)龙门吊纵向运动惯性力PH1主要是由于龙门吊纵向行走电机突然启动产生的惯性力。上式中：1.5是考虑起重机驱动突加及突变时结构的动力效应。(3)起重质量的起重惯性力PH2起升

5、质量由龙门吊的纵向运动产生的水平力按照与起重机刚性连接作用在起重机横梁上，作用点为小车轮子上，作用方向与加速度方向相反。该荷载方向为纵向。(4)起升质量横向移动惯性力PH3起升荷载横向惯性力主要是在天顶平车突然启动或制动时发生，作用点为天车钢轮与轨道接触点处，天车运行速度暂时取v=0.25m/s，加（减）速时间t=3.2s，加（减）速度，则起升质量荷载的横向惯性力为。式中符号同上。(5)风荷载由于当地没有大风、台风等极端天气，在此不考虑风荷载效应。(6)轨道与滚轮之间的摩擦力由于轨道与滚轮之间的摩擦力属于滚轮摩擦力，摩擦系数

6、很小，一般情况下只有0.0006，产生的摩擦力对龙门吊的影响可以忽略不计。3.2.考虑的运动系数①起升冲击系数φ113中交路桥建设有限公司施工组织设计加蓬PO项目B标起升质量突然离地起升或者下降制动时，自重荷载将产生延其加速度相反的方向的冲击作用。在考虑这种工作情况下的荷载组合时，应将自重荷载PG乘以起重冲击系数，此处φ1=1.1。①起升荷载动载系数φ2考虑到起升质量突然离地起升或者下降制动时结构物将产生一定的震动，震动引起动载效应，因此须对起升荷载给予动载增大系数φ2，其值得大小与起升速度，系统刚度及操作情况有关，φ2按下

7、式计算：式中：v——额定起升速度，m/s；起升速度与卷扬机卷筒线速度和动滑轮轮数有关系，这里暂定v=0.05m/s的起升速度计算。C——操作系数，对于一般吊钩式采用规范推荐值中的c=0.5；——重力加速度，g=9.81m/s2；——在额定起升荷载作用下滑轮组对上滑轮组的位移量，对于各类起重机可近似取，H为实际起升高度，这里偏安全取H=10m，实际起升高度出现此情况的较少。——在额定起升荷载作用下物品悬挂处的结构静变位值，对于桥式起重机（包含龙门起重机）可取：，L=43m:则。——结构质量影响系数，其值按照下式计算：—结构在物

8、品悬挂处的折算质量，kg；对于桥式起重机，取小车质量与桥架质量的一半。——起升额定质量。13中交路桥建设有限公司施工组织设计加蓬PO项目B标经过计算分析，φ2≈1①运动冲击荷载φ3本系数主要考虑到龙门吊在行走过程中，由轨道不平而使运动的质量产生铅垂方向的冲击作用，在计算龙门吊起吊重物行走的