龙门吊设计计算书

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1、灌凤高速公路No.1合同段（K27+000～K47+977.265）60T龙门吊计算书编制：侯兆隆、吴晓栋审核：钱江审批：田连民目录1、计算依据12、龙门吊总体结构13、计算荷载13.1、计算荷载13.2、荷载组合24、龙门吊结构计算24.1、吊具计算24.2、起吊平车吊梁计算24.3、龙门吊主梁、支腿结构计算34.3.1、模型建立34.3.2、组合1验算44.3.3、组合2验算54、结论61、计算依据1.1、《灌阳至凤凰高速公路NO.1合同段60T龙门吊设计图》；1.2、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）；1.3、《装配式公路

2、钢桥多用途使作手册》（人民交通出版社）；1.4、《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）；1.5、《机械设计手册》；1.6、《钢结构设计手册》。2、龙门吊总体结构60T龙门吊采用轨道行走式，轨道间距25m，净高约9m。门吊主梁采用三角桁架组拼，每个主梁采用2排三角架，门吊支腿采用钢管结构，主支腿采用φ325×10钢管、副支腿采用Φ219×6钢管管；卷扬机最大输出张力8t，卷扬机与80t滑车组相连，滑车组绕12线，龙门吊总体构造见图2-1。图2-160T龙门吊总体构造图3、计算荷载3.1、计算荷载(1)结构自重荷载由MIDASCIVI

3、L2010计算程序自动计算。(2)起升荷载：吊重荷载600kN，吊具30kN，起吊小车80kN合计：吊车与轨道接触长度度为1.93m，故线性荷载Qd=710KN/1.93m=183.94KN/m(3)起吊小车行走制动荷载：按起升荷载10%取值，吊车与轨道接触长度度为1.93m，故线性荷载Qz=710KN/1.93m=18.39KN/m(4)风荷载：因风荷载对龙门吊影响甚微，故不作考虑3.2、荷载组合组合1：小车起吊重物在跨中横梁上行走承载力验算：1.1×（1）+1.2×（2）+1.2×（3）变形验算：1.1×（1）+（2）+（3）组合2：小

4、车起吊重物在边跨横梁上行走承载力验算：1.1×（1）+1.2×（2）+1.2×（3）变形验算：1.1×（1）+（2）+（3）4、龙门吊结构计算4.1、吊具计算龙门吊起重设备采用卷扬机起吊，卷扬机最大输出张力8t，卷扬机与80t滑车组相连，滑车组绕12线，钢丝绳直径24mm、最大破断拉力317KN，取安全系数5，则吊具理论吊装重量317×12/5=760.8KN＞1.1×(600+30)=693KN，满足要求。4.2、起吊平车吊梁计算起吊平车轨道间距2m，吊梁采用HW428×407型钢，吊梁跨中承受吊重荷载及吊具荷载：。(1)吊梁计算HW42

5、8×407截面参数：，，，，弯矩剪力(2)吊耳计算起吊平车吊梁连接吊耳结构见图4-1所示。图4-160T龙门吊总体构造图①焊缝强度计算吊耳连接焊缝采用角焊缝，设计焊缝高度不小于10mm，焊缝强度按100MPa计。吊板焊缝抗拉应力：②销接强度计算耳板厚度为20mm，销孔加强板厚度10mm，销轴直径110mm，销轴材质为Cr40。耳板销孔抗剪应力：耳板销孔抗压应力：销轴抗剪应力：4.3、龙门吊主梁、支腿结构计算龙门吊主梁、支腿结构计算采用有限元计算软件MIDASCIVIL2010计算。4.3.1、模型建立龙门吊所有杆件均采用梁单元；主梁连接框、

6、均横梁、稳定杆等铰接杆件释放其梁端约束，小车轨道与上弦杆、主梁与支座的连接采用弹性连接中的刚接，主副支座支腿采用公用节点进行刚接，将支腿进行固定并释放X轴方向的转动约束；重力荷载程序自动计入，起升荷载及起吊小车行走制动荷载均采用均布荷载。龙门吊结构计算模型如图4-2所示。图4-2门吊结构计算模型（小车在中跨）4.3.2、组合1验算组合1为小车起吊重物在跨中横梁上行走，承载力按1.1×（1）+1.2×（2）+1.2×（3）进行验算；变形验算：1.1×（1）+（2）+（3）。1)承载力验算承载计算结果如图4-3所示，可见其最大应力在跨中为188

7、MPa<215MPa，故知其承载力满足规范要求。图4-3应力图2)变形验算变形结果如图4-4所示，可见其最大变形在跨中为4.9cm<25/400=6.25cm，故知其变形能满足规范要求。图4-4位移图4.3.3、组合2验算组合2为小车起吊重物在边跨横梁上行走，承载力验算按1.2×（1）+1.2×（2）+1.2×（3）；变形验算：1.1×（1）+（2）+（3）。1)承载力验算承载计算结果如图4-5所示，可见其最大应力在跨中为167MPa<215MPa，故知其承载力满足规范要求。图4-5应力图2)变形验算变形结果如图4-6所示，可见其最大变形在

8、跨中为4.9cm<25/400=6.25cm，故知其变形能满足规范要求。图4-6位移图4、结论经过计算进行验算可知，龙门吊各项受力及变形指标均满足规范要求，另因计算软件本身为杆系