斜拉桥转体与线形调整总结

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1、斜拉桥转体与线形调整1、总体施工方案将转体扭矩分成两部分，第一部分是按动摩擦系数计算所需的扭矩，此部分扭矩约占转体部分总重的5%的重力所产生，采用上转盘预埋的2×19-7φ5钢铰线牵引克服。第二部分是转体起动阶段按静摩擦力计算所产生的扭矩，扣除上转盘预埋钢束牵引力产生的扭矩后所产生的扭矩后剩余部分扭矩，此部分扭矩靠在滑道处钢管混凝土撑脚内外侧的千斤顶反力座向撑脚施加水平力克服。转体施工时，先对牵引钢束施加拉力收紧，然后对上转盘撑脚以100KN为一级逐级加载至1000KN，再对转盘上牵引束连续作用千斤顶逐级加载直至结构开始启动，启动后助推千斤顶

2、对钢管混凝土撑脚的水平推力自动失效，全部靠钢束牵引结构转动。转动应连续，并全程跟踪观测线形与应力，控制最大线速度，并精确合拢、制动、微调定位。转体对接后进行梁体线型调整并浇注合拢段，具体施工方法如下：2、缆索挂设与张拉转体前对箱梁混凝土试件进行试压，确保混凝土强度达到设计要求。然后按设计要求的顺序与方法对缆索进行张拉、验收。3、支架拆除逐步拆除梁底支架，使整个斜拉桥体系由支架支撑转换到转体前的自平衡状态，完成第一次体系转换。支架拆除包括两部分，一是主塔挂索支架，二是梁底支架。挂索支架拆除是为了减重，梁底支架拆除是为了完成体系转换。梁底支架在拆

3、除前，预先在梁端所设的称重反力架上安装千斤顶等称重装置，然后进行支架拆除。拆除步骤如下：（1）将梁上塔柱四周，28m现浇段以上的挂索支架全部拆除。（2）在缆索张拉后，对现浇箱梁下的满堂支架进行拆除，现浇箱梁下支架分区分片按设计要求拆除。拆除时按以下步骤进行：对整个斜拉桥体系进行全面检查，包括预应力张拉与压浆情况、缆索张拉力、塔、梁混凝土强度与龄期等，确保其满足体系转换条件。拆除上转盘与承台间的砂箱。砂箱拆除时对称拆除，保证上转盘受力均衡。拆除梁体下坡端端头6.7m段钢管支撑。拆除S3、S3＇索之间及3号墩墩身四周的钢管支架。拆除S3、S3＇索

4、梁端锚固区（横梁）下的钢管支架。拆除S2～S3、S2＇～S3＇索之间的钢管支架。拆除S2、S2＇索梁端锚固区（横梁）下的钢管支架。拆除S1～S2、S1＇～S2＇索之间的钢管支架。拆除S1、S1＇索梁端锚固区（横梁）下的钢管支架。拆除其余箱梁底所有支架，仅保留称重用临时支架。4、转体称重为了检验斜拉桥的自平衡状态，确保转体过程中的安全，在转体前对转体进行称重。具体如下：（1）称重支架设置按设计要求，在转体箱梁两端各设临时称重反力架4个。反架采用扩大基础，上焊钢管支撑架、称重梁，并在每个反力架上安装1台1000KN螺旋千斤顶及传感器。临时墩、传感

5、器在箱梁现浇支架拆除前安装到位并顶紧，在支架拆除后根据传感器反力差推算梁体对于球铰中心的不平衡力矩。（2）称重方法对称于距3号墩中心线70m处的设梁端反力架、千斤顶、传感器。在一端向上施力顶升梁体，当转体发生转动的瞬间（通过设于转盘与承台间的位移计来判断），记录传感器顶升力。通过顶升力与力臂求得力矩。通过对于球铰中心的力矩平衡方程，推算球铰摩阻。在梁端的反力架上顶升时，梁体发生转动时的力矩平衡方程组为：MG+P1L1+MZ=0-MG+P2L2+MZ=0则转体部分的不平衡力矩和轩动球铰的摩阻力矩为：MG=(P1L1-P2L2)/2MZ=(P1L

6、1+P2L2)/2未配重时的偏心距e及球铰的摩擦系数μ为：e=MG/Gμ=MZ/G式中：MG：转体的不平衡力矩(KN.m)；P1、P2：分别为主跨、边跨侧顶升反力(KN)；L1、L2：分别为主跨、边跨侧顶升力至球铰中心的力臂(m)；G：转体部分的总重力(KN)；e：未配重时的偏心距(m)；μ：球铰的摩擦系数。（3）称重结果本桥在8月4日对斜拉桥体系进行了称重，其偏心力矩为2118KN.m，球铰的摩阻力矩为20247KNm，转体重心向边跨侧的偏心距为1.5cm，球铰摩阻系数为1.84%，小于设计的5%，完全满足了设计要求，转体无需配重而直接达到

7、自平衡状态，缩短了工期，简化了工序。说明施工中对结构尺寸的控制严格，达到了理想的目标。5、平转牵引系统安装（1）平转牵引系统在称重和支架拆除的同时进行安装。（2）平转牵引系统由上转盘施工中预埋的两束19-7φ5钢铰线组成，钢铰线的fytp=2000MPa，直径为15.2mm，断面面积A=19×139mm2=2641mm2。（3）牵引系统安装步骤对千斤顶反力座上的张拉槽进行清理，对上转盘四周及预埋钢铰线进行清理，清除表面浮锈及其它杂质。将钢铰线理顺，并将其绕上转盘约3/4周，将自由端引入千斤顶反力座预留槽口内。在千斤顶反力座后混凝土面的受力部位

8、抄垫厚钢板或分配梁，并将钢铰线从其中央槽口穿出。在千斤顶反力座后加拼小平台，便于千斤顶的固定与张拉人员操作。在钢铰线上依次套入锚环、夹片、限位板与QDCL2000型