34CrNiMo6曲轴热成形工艺研究及优化_罗应娜

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第30卷第2期塑性工程学报Vol.30No.22023年2月JOURNALOFPLASTICITYENGINEERINGFeb.2023引文格式:罗应娜.34CrNiMo6曲轴热成形工艺研究及优化[J].塑性工程学报,2023,30(2):70-78.LUOYingna.Researchandoptimiza-tionofhotformingprocessof34CrNiMo6crankshaft[J].JournalofPlasticityEngineering,2023,30(2):70-78.34CrNiMo6曲轴热成形工艺研究及优化罗应娜(重庆工业职业技术学院机械工程与自动化学院,重庆401120)摘要:为提高某八缸曲轴的锻造成形质量,获得材料最佳热加工工艺窗口,提高材料利用率,首先通过等温压缩实验获得了34CrNiMo6钢在不同温度和应变速率下的流变数据,并通过Hansel-Spittel模型进行了多元线性回归近似,获得了34CrNiMo6钢的高精度本构模型。等温压缩实验表明,当应变速率较低、温度较高时,随着应变的增加,应力逐渐上升,到达峰值后缓慢下降并趋于平稳。这是高温下材料的动态回复、动态再结晶软化行为与加工硬化行为共同作用的结果。当应变速率较高、温度较低时,随着应变的增加,应力逐渐上升并趋于平缓。这是由于应变速率较大时,材料发生有限的动态再结晶,其软化效果有限。其次,通过对Hansel-Spittel模型进行微分处理得到了34CrNiMo6钢的热加工图,热加工图表明:在温度为1350K,应变速率为0.001s-1时能量耗散率较大,在该温度和应变速率下进行热加工时,材料具有较高的热加工稳定性,其动态回复、再结晶完全,能得到细小均匀的组织。最后基于Hansel-Spittel模型、热加工温度和应变速率,通过有限元仿真技术分析了坯料尺寸和阻力坎、沟结构对成形效果的影响,发现通过增加阻力坎、沟可在保证锻件无锻造缺陷的前提下,使材料利用率从65%提高到78%,并经过生产试制验证了锻造温度、锻造速率、坯料尺寸和阻力坎结构的设计合理性。关键词:曲轴锻造;阻力坎;Hansel-Spittel模型;热加工图中图分类号:TG316;TG146.4文献标识码:A文章编号:1007-2012(2023)02-0070-09doi:10.3969/j.issn.1007-2012.2023.02.009Researchandoptimizationofhotformingprocessof34CrNiMo6crankshaftLUOYing-na(SchoolofMechanicalEngineeringandAutomation,ChongqingIndustryPolytechnicCollege,Chongqing401120,China)Abstract:Toimprovetheforgingformingqualityofaneight-cylindercrankshaft,obtaintheoptimalhotworkingprocesswindowofmate-rialsandimprovetheutilizationrateofmaterial,firstly,therheologicaldataof34CrNiMo6steelatdifferenttemperaturesandstrainrateswereobtainedbyisothermalcompressionexperiments,andthehigh-precisionconstitutivemodelof34CrNiMo6steelwasobtainedbymul-tiplelinearregressionapproximationwithHansel-Spittelmodel.Isothermalcompressionexperimentsshowthatwhenthestrainrateislowandthetemperatureishigh,thestressincreasesgraduallywiththeincreaseofstrain,andthendecreasesslowlyandtendstobestableaf-terreachingthepeakvalue,whichistheresultsoftheinteractionbetweendynamicrecovery,dynamicrecrystallizationsofteningbehaviorandworkhardeningbehaviorofmaterialathightemperature.Whenthestrainrateishighandthetemperatureislow,thestressincreasesgraduallyandtendstobestablewiththeincreaseofstrain.Thisisbecausewhenthestrainrateislarge,thematerialhaslimiteddynamicrecrystallization,anditssofteningeffectislimited.Secondly,thehotprocessingmapsof34CrNiMo6steelwereobtainedbydifferentialtreatmentofHansel-Spittelmodel,andthehotprocessingmapsshowthatwhenthetemperatureis1350Kandthestrainrateis0.001s-1,theenergydissipationrateislarge.Whenthehotworkingwascarriedoutatthistemperatureandstrainrate,thehotworkingstabilityofmaterialishigh,anditsdynamicrecoveryandrecrystallizationarecomplete,andfineanduniformmicrostructurecanbeob-tained.Finally,basedonHansel-Spittelmodel,hotworkingtemperatureandstrainrate,theinfluenceofblanksizeandresistancewallandditchstructureonformingeffectwasanalyzedbyfiniteelementsimulationtechnology.Itisfoundthatthematerialutilizationratecanbein-creasedfrom65%to78%onthepremisethattheforgingswithoutforgingdefectscanbeguaranteedbyaddingresistancewallandditch.Thedesignrationalityofforgingtemperature,forgingrate,blanksizeandresistancewallstructurewasverifiedthroughtrialproduction.Keywords:crankshaftforging;resistancewall;Hansel-Spittelmodel;hotprocessingmap基金项目:重庆市自然科学基金面上项目(CSTB2022NSCQ-MSX1029);重庆市教育委员会科学技术研究计划青年项目(KJQN202203204)第一作者:罗应娜(通信作者),女,1979年生,本科,副教授,主要从事机械制造及自动化、数控技术、材料成形研究,E-mail:lyn3796@163.com收稿日期:2022-03-19;修订日期:2022-12-09

1第2期罗应娜:34CrNiMo6曲轴热成形工艺研究及优化71研究该材料的高温流变性能是研究其锻造成形工艺引言的基础。曲轴作为内燃机的关键部件,具有良好的强度、表134CrNiMo6钢化学成分(%,质量分数)[1]Tab.1Chemicalcompositionof34CrNiMo6steel硬度、抗冲击韧性、耐疲劳以及耐腐蚀性等。由(%,massfraction)于曲轴形状通常比较复杂,属于复杂难锻件,其锻造生产工艺复杂,易产生折叠、充不满和裂纹等缺元素CSiMnPSCrNiMo陷。此外,其材料利用率通常较低[2]。为解决曲轴含量0.340.300.650.0160.0181.521.490.22[2]成形问题,徐华等采用Deform数值仿真软件,优为获取材料在高温下的流变特性,将原材料切化了预锻件敷料结构,其模拟结果能够辅助锻模结割为Φ8mm×12mm的圆柱体试样在Geeble-1500[3]构设计。姚志强等进行了曲轴模具分析设计,针热模拟试验机上进行热压缩试验,试验温度分别为对终锻和预锻成形过程可能存在的问题给出了模具950、1000、1050、1100和1150℃,试验应变速率[4]设计解决方案。郑赣使用Deform软件对曲轴热锻分别为0.001、0.01、0.1和1s-1。试样的加热速度成形过程进行了数值模拟,通过对比得出预锻模具为5℃·s-1,保温时间为3min。图1所示为采用阻力沟、阻力墙结构可以有效解决平衡块充填[5]34CrNiMo6材料在不同条件下的真实应力-真实应变不满的问题。仇建华等使用数值模拟技术分析了不同飞边槽结构对模具型腔的充填、锻件应力、应曲线,由图可知,当应变速率较低、温度较高时,变分布及最大成形载荷的影响,分析结果表明:采随着应变的增加,应力逐渐上升到达峰值,随后缓用阻力墙结构的飞边槽,在其他结果影响较小的情慢下降并趋于平稳。这是材料在高温下,动态回复况下,能有效提高金属充填模具深腔的能力,实现精和动态再结晶软化行为与加工硬化行为之间共同作准下料,节约材料成本。于秋华等[6]使用Deform-3D用的结果。当应变速率较高、变形温度较低时,随软件分析不同下压速度下的曲轴应力、应变场分布着应变的增加,应力逐渐上升并趋于平缓。这是由情况,发现当下压速度为100mm·s-1时应力和应于动态再结晶软化需要高温提供激活能以及再结晶变较小,材料的微观组织比较均匀。需要一定的时间,因而应变速率较大时,材料来不国内学者主要对三缸、四缸曲轴成形工艺进行了及发生动态再结晶,其软化效果有限。研究,对八缸曲轴的研究较少。此外,对34CrNiMo61.2本构方程钢的高温流变特性及热加工工艺窗口的研究也较少。Arrhenius模型是广泛使用的本构方程之[9-10]为提高某八缸曲轴的锻造成形质量,获得材料最佳一,其材料参数与应变之间的关系需要使用多热加工工艺窗口,提高材料利用率。本文首先分析了项式进行拟合。根据泰勒级数可知,多项式是逼近材料的高温流变特性,并构建了其本构模型;随后使任意函数表达式的一种手段;因此,本质上该模型用本构模型构建了该材料的热加工图并得到了最佳热属于基于数学手段的唯象模型。Hansel-Spittel模型成形工艺窗口。最后,基于Hansel-Spittel模型、热由于具有结构简单、材料参数较少的特点被广泛应[11-12]加工温度和应变速率,通过有限元仿真技术,分析了用于描述粘塑性材料的本构关系,在Forge材坯料尺寸、阻力墙结构对成形效果的影响,通过增料数据库中推荐使用此本构方程,其表达式如下:加阻力墙可在保证无锻造缺陷锻件的前提下提高材m2·m3m4m5Tσ=Aexp(mT)εεexp·料的利用率,并经过生产试制验证了锻造温度、锻1()(1+ε)ε造速率、坯料尺寸和阻力墙结构的设计合理性。exp(mε)·εm8TTm9(1)7式中:σ为流变应力;A为材料常数;m为材料与1材料及方法1温度相关的系数;m为强化指数;m为应变速率23强化指数;m为软化系数;m为材料与温度相关1.1流变曲线45的应变强化系数;m为应变相关系数;m为材料34CrNiMo6钢是一种典型的中碳铬镍钼合金钢,78[7-8]与温度相关的应变速率强化系数;m为温度指数;被广泛用于制造火车车轴和机械主轴零件,其9·化学成分如表1所示。34CrNiMo6钢在常温下强度T为材料变形温度;ε为应变;ε为应变速率。高、塑性低,其锻造成形通常在高温下进行,因此,对式(1)取自然对数得到:

272塑性工程学报第30卷图134CrNiMo6在不同温度及应变速率下的真实应力-真实应变曲线(a)950℃(b)1000℃(c)1050℃(d)1100℃(e)1150℃Fig.1Truestress-truestraincurvesof34CrNiMo6atdifferenttemperaturesandstrainratesm对4个应变率和5个变形温度下,应变为0.02~·4lnσ=lnA+mT+mlnε+mlnε++123ε0.7、间隔0.02的应力数据进行取值,共计700(4×mTln(1+ε)+mε+mTlnε+mlnT(2)5×35)组数据,用于构建多元线性回归模型:5789··■lnσ1■■|1T1lnε1lnε11/ε1T1ln(1+ε1)ε1T1lnε1lnT1■|■e1■|||||··||lnσ2||1T2lnε2lnε21/ε2T2ln(1+ε2)ε2T2lnε2lnT2||e2|||=β+||(3)|︙||︙︙︙︙︙︙︙︙︙||︙||lnσ||··||e|■n■|1Tlnεlnε1/εTln(1+ε)εTlnεlnT|■n■■nnnnnnnnnn■·式中:β为回归系数,β=[lnAm1m2m3m4的温度;εn为第n组的应变速率;εn为第n组的应m5m7m8m9];σn为第n组应力;Tn为第n组变;en为第n组的误差,服从正态分布。表2回归系数取值及在95%置信概率下的置信区间Tab.2Valuesofregressioncoefficientandconfidenceintervalunder95%confidenceprobability系数lnAm1m2m3m4m5m7m8m9上限75.937140.0082210.264718-0.15452-0.00825-0.003250.4218690.000209-19.3314取值99.594710.0120260.340933-0.10648-0.00495-0.002560.8684030.000254-15.3567下限123.252300.0158310.417149-0.05845-0.00165-0.001861.3149360.000300-11.3820试验和拟合应力-应变曲线如图2所示,由图可快速、精确地对34CrNiMo6材料的本构方程进行拟合。知,试验数据采样点和拟合曲线的吻合程度较高,这1.3热加工图说明Hansel-Spittel模型适用于该类型材料的本构关34CrNiMo6是一种典型的难加工材料,构建其系构建,所有试验数据取样点的平均相对误差为热加工图可以为材料的热加工工艺提供依据,进而2.51%;此外,采用多元线性回归能够简单、高效、达到控制材料组织演变的目的。热加工图的概念最

3第2期罗应娜:34CrNiMo6曲轴热成形工艺研究及优化73图234CrNiMo6在不同温度及应变速率下试验和拟合应力-应变曲线(a)950℃(b)1000℃(c)1050℃(d)1100℃(e)1150℃Fig.2Testandfittingstress-straincurvesof34CrNiMo6atdifferenttemperaturesandstrainrates初由PRASADYVRK等[13]提出,金属变形时吸收式中:ξ为失稳判据。的总能量P等于发生塑性变形消耗的能量G(大部根据上述定义并对本构方程进行微分处理,分转化为热能、少部分以晶体缺陷能的形式存储)得到该材料在应变为0.1和0.8时的m、η、ξ等和微观组织演变的消耗的能量J总和,如式(4)高线,如图3所示。由图可知,不同变形量下,所示。材料的m、η和ξ等高线分布接近,即材料失稳·εε高风险区位于低温、高应变速率区域。在温度为··P=G+J=∫σdε+∫εdσ(4)1350K,应变速率为0.001s-1区域m、η和ξ都00其中,发生塑性变形消耗的能量和组织演变消比较大,材料在这些区域热加工时,具有较高的耗的能量的比值定义为应变速率敏感系数m:热加工稳定性,其动态回复、再结晶完全,能得dJdlnσ到细小均匀的组织;因此从热加工图分析结果,m==(5)dGdln·ε可将锻造温度设置为1350K、应变速率设置为0.001s-1。当金属处于非线性能量耗散时,可以引入能量耗散率η表征组织演变消耗能量的比例,通常能量耗散率越大,组织演变耗能越大,组织形态变化越2有限元模型大,热加工性能越好,其定义如下:2m某八缸曲轴锻件图如图4所示,其质量达到η=m+1(6)620kg,总长度约3m。根据锻件的尺寸和质量初步当系统产生熵的速率与外加熵的速率不匹配时,选择坯料的规格尺寸为Φ240mm×2700mm(959kg)。系统将发生流动失稳。此时材料发生失稳流变,进某锻造厂该曲轴的初步制造工序为:下料预热而可能会导致金属内部产生绝热剪切带、局部流动、预锻终锻切边热处理校直。为了节省锻造裂纹、扭折和机械孪晶等缺陷。工序,提高生产效率,锻造厂要求取消预锻,直m接使用一次锻造成形,即将原工序更改为:下∂ln()m+1料预热终锻切边热处理校直。为了研究ξ=+m(7)·∂lnε该工艺的可行性以及对成形工艺进行分析和优化,

474塑性工程学报第30卷图3材料在温度和应变速率上的m、η、ξ等高线(a)ε=0.1,m(b)ε=0.1,η(c)ε=0.1,ξ(d)ε=0.8,m(e)ε=0.8,η(f)ε=0.8,ξFig.3Contourlinesofm、η、ξattemperatureandstrainrateofmaterial首先在Forge软件中构建该曲轴锻造成形的有限元模型,有限元仿真参数如表3所示,材料流变数据使用图4某大型八缸曲轴锻件1.2节构建的本构方程,分析热加工图结果可将锻造Fig.4Forgingofalargeeight-cylinderscrankshaft温度设置为1350K,变形速率设置为0.001s-1。表3有限元模拟参数Tab.3Finiteelementsimulationparameters初始温度/K下压速度/网格数目混合摩擦模型传热系数/-1-2-1坯料模具(mm·min)坯料上模下模库伦剪切(W·m·K)135050025020000010000100000.150.320000

5第2期罗应娜:34CrNiMo6曲轴热成形工艺研究及优化75锻造仿真结果如图5所示,由图可知,型腔局知,直径为Φ220mm时,型腔欠填充区域较多;直部区域坯料未能填充满。此外,终锻后材料分布于径为Φ230mm时,型腔的欠填充区域较少;直径为飞边区域的比例较大,进而导致材料利用率低下Φ250mm时,坯料能够完全填满型腔。随着直径的(材料利用率约65%),且不能填满型腔;因此,当增加,坯料的体积增加,填充效果变好,然而材料前工艺存在材料利用率低、填充效果差的缺陷。利用率也会降低。因此若模具结构不改变,在满足无欠填充的情况下,材料利用率很难提高。3.2阻力坎和阻力沟考虑到提高材料的利用率,棒料直径必须减小。然而随着棒料直径的减小,型腔充填能力下降。从图6a可以发现,当棒料直径为Φ220mm时,锻件大部分区域已充填完整,只有局部区域没有充填完图5锻件仿真结果Fig.5Forgingsimulationresults整。坯料在水平方向上的两侧有多余的金属流入飞边槽,这些流出的金属导致该区域在高度方向上没有足够的金属填充,因此这些区域出现充不满的问3工艺优化及生产试制题。为了阻碍这些区域材料在变形早期流入飞边槽,引入阻力坎、阻力沟结构,如图7所示。由图可知,原始工艺存在材料利用率低,局部区域欠填充在图6a材料过早流入飞边槽的区域添加一些阻力坎等问题,为了进一步优化成形效果,从坯料尺寸、和阻力沟,可预防坯料过早的流入飞边槽,进而在终锻模具结构两方面进行优化设计。减少坯料直径的同时保证充填完整。3.1坯料尺寸商用34CrNiMo6钢棒规格有Φ220、Φ230、Φ240和Φ250mm。为了研究这些规格的材料的成形效果,分别取直径为Φ220、Φ230和Φ250mm的棒料进行锻造成形仿真,结果如图6所示,由图可图7添加阻力坎、阻力沟前后的模具局部图(a)添加前(b)添加后图6不同直径坯料终锻效果Fig.7Partialdrawingsofdiebeforeandafteraddingresistance(a)Φ220mm(b)Φ230mm(c)Φ250mmwallandresistanceditchFig.6Finalforgingeffectsofbilletswithdifferentdiameters(a)Beforeadding(b)Afteradding

676塑性工程学报第30卷图8所示为坯料尺寸为Φ220mm、模具添加阻腔区域流动,进而使得型腔被迫充填完整。在坯料力坎和阻力沟后锻造成形过程的仿真结果,由图可尺寸Φ220mm×2650mm的情况下,型腔仍然能够知,坯料顶部首先与模具接触,随后坯料被挤压,充填完整,成形性能良好,而且没有折叠和充不满材料向飞边槽方向流动,由于阻力坎的存在,向飞等锻件缺陷,能够锻造出满足工艺要求的大型八缸边槽流动的材料被阻碍,导致材料只能被迫往上型曲轴锻件,此时的材料利用率约为78%。图8不同上下模间隙下的锻造过程填充示意图(a)80mm(b)50mm(c)20mm(d)5mmFig.8Schematicdiagramsoffillinginforgingprocesswithdifferentupperandlowermoldclearances3.3生产试制据热加工图定制的锻造温度和速率能够对实际锻造图9为使用优化设计模具结构和坯料得到的数工艺进行指导。值仿真结果和试制结果。试制结果表明,得到了成形效果良好的八缸曲轴锻件,无折叠和欠填充4结论等锻造缺陷,各方面指标也达到设计要求,锻件成形效果与模拟结果基本一致。采用一次锻造成(1)等温压缩试验表明,34CrNiMo6材料为对形替换预锻、终锻成形工艺的可行性得到了验证;应变速率和变形温度敏感材料。当应变速率较低、此外,验证了数值模拟对曲轴锻造实际生产有较温度较高时,随着应变的增加,应力逐渐上升到达好的指导意义。峰值,随后缓慢下降并趋于平稳。这是因为材料在高温下动态回复和动态再结晶软化行为与加工硬化行为之间共同作用的结果。当应变速率较高、变形温度较低时,随着应变的增加,应力逐渐上升并趋于平缓。这是由于动态再结晶软化需要高温提供激活能以及再结晶需要一定的时间,因而应变速率较大时,材料来不及发生动态再结晶,其软化效果有限。(2)Hansel-Spittel模型适用于构建34CrNiMo6材料的高温流变关系,使用Hansel-Spittel模型建立图9仿真结果(a)和试制锻件(b)了材料的热加工图,热加工图表明:在温度为Fig.9Simulationresult(a)andtrialforgings(b)1350K、应变速率为0.001s-1时m、η和ξ都比较图10所示为锻件I、II和III区域的微观组织大,这些区域材料在热加工时,具有较高的热加工图,由图可知,3个区域的晶粒尺寸相差较小,因稳定性,其动态回复、再结晶完全,得到的组织更此曲轴锻件的微观组织比较均匀,晶粒度大约为8~细小、均匀。9级,满足要求的晶粒度,这在一定程度上说明根(3)通过有限元仿真技术,分析坯料尺寸、阻

7第2期罗应娜:34CrNiMo6曲轴热成形工艺研究及优化77本构模型及热加工图[J].塑性工程学报,2021,28(1):131-137.LIHeng,ZHANGZhenwei,LIRun,etal.Physicallybasedpa-rameterconstitutivemodelandhotprocessingmapofmarinecrank-shaftS34MnVsteel[J].JournalofPlasticityEngineering,2021,28(1):131-137.[2]徐华,胡双锋,付秀娟,等.基于Deform的三缸曲轴锻模设计[J].锻压技术,2022,47(1):161-167.XUHua,HUShuangfeng,FUXiujuan,etal.Designonforgingdieforthree-cylindercrankshaftbasedondeform[J].Forging&StampingTechnology,2022,47(1):161-167.[3]姚志强,江叔通.高能螺旋压力机上曲轴锻造工艺和模具设计[J].锻压装备与制造技术,2021,56(6):109-113.YAOZhiqiang,JIANGShutong.Forgingprocessanddiedesignofcrankshaftonhigh-energyscrewpress[J].ChinaMetalformingE-quipment&ManufacturingTechnology,2021,56(6):109-113.[4]郑赣.发动机曲轴热锻数值模拟及工艺优化[D].上海:上海工程技术大学,2020.ZHENGGan.Thenumericalsimulationandprocessoptimizationofenginecrankshafthotforging[D].Shanghai:ShanghaiUniversi-tyofEngineeringScience,2020.[5]仇建华,张亚岐,杨仁康,等.飞边槽结构对汽车曲轴模锻成形的影响[J].锻压技术,2018,43(5):17-22.QIUJianhua,ZHANGYaqi,YANGRenkang,etal.Influenceofflashgroovestructureondieforgingofvehiclecrankshaft[J].Forging&StampingTechnology,2018,43(5):17-22.[6]于秋华,刘淑梅,刘雅辉,等.基于Deform-3D的曲轴热锻工艺参数优化[J].锻压技术,2015,40(3):131-135.YUQiuhua,LIUShumei,LIUYahui,etal.OptimizationofhotforgingprocessparameterforcrankshaftbasedonDeform-3D[J].Forging&StampingTechnology,2015,40(3):131-135.[7]郭浩,尚勇,魏金.热处理温度对34CrNiMo6钢组织与力学性能的影响[J].热加工工艺,2019,48(24):170-173.GUOHao,SHANGYong,WEIJin.Effectsofheattreatmenttem-peratureonmicrostructureandmechanicalpropertiesof34CrNiMo6steel[J].HotWorkingTechnology,2019,48(24):170-图10不同区域的微观组织173.(a)区域I(b)区域II(c)区域III[8]胡丰泽,张波,马茂,等.舰船柴油机用34CrNiMo6钢工艺性Fig.10Microstructureofdifferentregions能的研究[J].机械管理开发,2011,(3):12-13,15.(a)RegionI(b)RegionII(c)RegionIIIHUFengze,ZHANGBo,MAMao,etal.Researchon34CrNiMo6processingpropertyusedfornavalvesselengines[J].力坎结构对成形效果的影响,得到通过增加阻力墙MechanicalManagementandDevelopment,2011,(3):12-13,可以在保证无锻造缺陷锻件的前提下,提高材料利15.用率。生产试制结果验证了采用一次锻造成形替换[9]张赟凯,杜诗文.34CrNiMo6钢的热变形行为及热加工图研究[J].锻压装备与制造技术,2021,56(3):97-105.预锻、终锻成形工艺的可行性;此外,微观组织分ZHANGYikai,DUShiwen.Researchonthehotdeformationbe-析也验证了根据热加工图推荐的锻造温度和变形速haviorandhotworkingmapof34CrNiMo6steel[J].ChinaMet-率能够得到细小均匀的组织。alformingEquipment&ManufacturingTechnology,2021,56(3):97-105.参考文献:[10]权国政,王波,刘剑峰,等.挤压态42CrMo钢热压缩应力-应[1]李亨,张振威,李润,等.船用曲轴S34MnV钢的物理基参数变关系的变参数Arrhenius模型研究[J].热加工工艺,2016,

878塑性工程学报第30卷45(21):104-107,113.(NaturalScience),2015,36(5):1-4,14,117.QUANGuozheng,WANGBo,LIUJianfeng,etal.Studyonvaria-[12]陈学文,杨喜晴,王纳纳.GCr15SiMn钢的温变形行为及Han-bleparameterArrheniusmodelofthermalcompressionstress-strainsel-Spittel流变应力模型[J].金属热处理,2018,43(5):relationshipofextruded42CrMosteel[J].HotWorkingTechnol-34-38.ogy,2016,45(21):104-107,113.CHENXuewen,YANGXiqing,WANGNana.Warmdeformation[11]陈学文,周会军,陈天安.基于Hansel-Spittel模型的behaviorandHansel-SpittelofconstitutivemodelofGCr15SiMn45Cr4NiMoV合金热变形行为[J].河南科技大学学报(自然steel[J].HeatTreatmentofMetals,2018,43(5):34-38.科学版),2015,36(5):1-4,14,117.[13]PRASADYVRK,GEGELHL,DORAIVELUSM,etal.Mod-CHENXuewen,ZHOUHuijun,CHENTianan.Hotdeformationelingofdynamicmaterialbehaviorinhotdeformation:Forgingofbehaviorof45Cr4NiMoValloysteelbasedonhansel-spittelmodelTi-6242[J].MetallurgicalTransactionsA,1984,15(10):[J].JournalofHenanUniversityofScienceandTechnology1883-1892.■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■“第十八届全国塑性工程学术年会暨第十届全球华人塑性技术研讨会”征文通知(第一轮)“第十八届全国塑性工程学术年会暨第十届全球华人塑性技术研讨会”将于2023年10月20-22日在武汉市举行,大会主题为“提高自主创新能力扎实推进产业基础再造工程”。本届年会将邀请国内外高等院校、科研院所和知名企业的资深专家做主旨报告,同时,还将安排分组学术交流。热忱欢迎海内外广大同仁踊跃投稿、积极参会。征文范围●金属塑性成形理论●塑性成形技术与装备●模具设计与制造技术●材料与成形性能●工业加热技术及设备●锻后热处理技术及设备●摩擦与润滑●测试技术与装备●增材制造●智能制造●计算机模拟及仿真应用●其他与塑性工程相关或交叉领域摘要/论文提交时间及方式网上投稿截止时间:2023年6月1日投稿网址:https://conference.cstp-cmes.org.cn/?siteid=10241(注册成功后,请点击左侧“参会投稿”,进行后续操作;曾在该会议系统中注册过的代表可直接登录)塑性工程分会秘书处联系方式地址:北京市海淀区学清路18号711房间邮编:100083电话:010-62920654,82415084联系人:秦思晓(15201461873),周林(13811919643),金红(13911560582)E-mail:duanya@cmes.org中国机械工程学会塑性工程分会