气藏工程(1)ppt课件

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气藏动态分析

1气藏动态分析重点要求回答以下问题：1、储层、井位是否连通？压力、水动力系统是否统一？油气水边界是否确定？2、井网、井位、井数等布井方式是否合理？是否既能控制住可采储量，又能符合少井高产的原则？单井的产能如何？如何对每口井进行合理配产？3、层系划分是否合理？每口井、每一层的供气能力与井的排气能力是否协调？如何实现最佳开采？

24、气井工程有什么问题？采取何种措施？效果和经验教训？5、对处于不同开发方式的气井、气藏在不同开发阶段，应采取何种工艺措施来改善开采条件、提高开发效果？各种工艺措施的效果评价？6、如何选定适当的数值模拟模型，在历史拟合基础上，对单井及全气藏开采动态进行数值模拟？对开采动态进行预测，并给出最佳的开发、开发调整及挖潜方案。

3气藏动态分析的核心内容1、气藏连通性分析2、流体性质分析3、储量核实4、驱动类型确定5、气井、气藏生产能力分析6、气藏开发状况、储量动用程度及剩余资源潜力分析7、钻井、完井与采气工艺措施效果分析8、适当的数值模拟选定，历史的拟合、开发动态的预测

4第一部分产能、产量现场关心的重点是气井产量、气田的生产能力气井产能是配产的重要依据

5概念:气井产能--无阻流量定义：qAOF气井的绝对无阻流量是井底流压为0.101MPa下的气井产量。气井的无阻流量是井底流压为0MPa下的气井产量气田产能：所有投产井合理产量之和。气田实际产能=气井产能—产能发挥影响因素所影响产能气井合理配产：气井具有携液能力、能够合理利用能量同时具有一定稳产期的生产产量。

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8（一）、初始产能试井阶段（1929年以前）此阶段，尚无成熟的气井产能试井方法气井产能测试采用的是最原始的方法，即测试的井完全敞开到大气压，测量其产气量，这个产气量称之为气井的实际无阻流量。但这种方法被认为是不可取的，因为这样做得到的产量取决于油管尺寸，并且除了操作中产出的天然气严重消耗外，通常还由于水的锥进和砂子颗粒的磨损使气井遭受伤害，同时存在着极大的不安全因素。

9(二)、常规产能试井阶段（1929－1955年）1929年美国矿业局的Pierce和Rawlins对气井产能试井方法进行了基本研究工作。1936年被广泛应用。Rawlins,E.L.andM.A.Schellhardt(1936).“BackpressureDataonNaturalGasWellsandtheirApplicationtoProductionPratices”,U.S.BureauofMines,Monograph7.此阶段发展起来的产能试井方法便是人们所熟悉的“常规回压试井”(Conventionalback—pressureTesting)。国内又称“系统试井”

10时间tq1q2q3q4Pwf1Pwf2Pwf3Pwf4qgPR常规回压试井是以几种不同的产量生产(一般为四种产量)，并且每种产量都要持续到压力稳定常规回压试井产量压力序列图分析方法：指数式方程

11Log（PR2-Pwf2）＝1/nlogqg－1/nlogC110100100100010000反映零井底压力稳定产能线斜率=1/n绝对无阻流量qg(104m3/d)ΔP2(MPa2)常规回压试井产能分析曲线

12（三）、等时产能试井阶段（1929－1978年）由于常规回压试井要求每一个产量的生产都必须持续到压力稳定。这一条件对于高渗透气藏比较容易达到，但对低渗透气藏则需要很长的测试时间。因此，对于低渗透气藏，采用常规回压试井，不仅费时费力，而且得到的资料可能会产生误解。为此，1955年Cullender提出了“等时试井”(IsochronalWellTesting)。Cullender,M.H.(1955).“TheIsochronalPerformanceMethodofDeterminingtheFlowCharacteristicsofGasWells,”Trans.,AIME,204,137-142.

13延续产量Pwf1Pwf2Pwf3Pwf4Pwf5q1q2q3q4PRqg时间t等时试井产量和压力序列图等时试井由交替的开关井组成，不同产量的开井时间相同，等时生产后的关井要一直持续到压力稳定或非常接近稳定的压力，最后进行一种产量的延续生产直至达到稳定条件

14利用等时测试资料可以获得不稳定产能曲线，然后通过稳定点作不稳定产能曲线的平行线便可获得稳定产能曲线100110100100010000反映零井底压力稳定产能绝对无阻流量qg(104m3/d)ΔP2(MPa2)不稳定产能等时试井产能分析曲线

15尽管等时试井不要求每一产量的生产都达到稳定条件，但要求每一产量生产后的关井必须达到稳定的压力，这对于低渗透气藏同样需要很长的时间。为了进一步缩短测试时间，1959年katz等人提出了修正等时试井(ModifiedIsochronalWellTesting)。Katz,D.L.(1959).“HandbookofNaturalGasEngineering,”McGraw-HillBookCo.,Inc.,NewYork.

16修正等时试井与等时试井的区别仅是每一个工作制度生产后的关井时间与生产时间相同，而不要求关井至稳定的压力q1q2q3q4延续产量PRPwf1Pwf2Pwf3Pwf4Pwf5时间tqgPws1Pws2Pws3Pws4修正等时试井产量和压力序列图修正等时试井资料的分析方法与等时试井相似，所不同的是在计算ΔP2时，用关井压力(Pws)代替平均地层压力(PR)。

17进入六十年代，气井的试井理论有了长足的发展，得到了描述真实气体渗流偏微分方程的解析解。在1966年几乎同时公布了两种不同的解法，即Russel等人的压力平方表述法和AL-Hussainy]等人的真实气体拟压力表述法。在此基础上，气井产能试井资料的分析出现了压力平方二项式及真实气体拟压力二项式。从而结束了传统单一的指数式经验分析。稳定产能曲线不稳定产能曲线gg(104m3/d)Δψ/qg(mPa.s/104m3/d)

18（四）、简化产能试井阶段（1978年－至今）1、简化修正等时试井简化后的修正等时试井，只进行等时阶段的测试，而不进行延续生产期的测试。从而大大地缩短了测试时间，减少了天然气的消耗。其原理是：首先利用等时不稳定阶段的测试资料确定产能方程系数B；同时利用不稳定资料建立At～logt关系曲线，在井筒储集效应基本消失后，均质地层气井的At～logt将是一条直线。对于给定气井供气半径re，计算有效驱动时间td。将计算得到的td代入At～logt的关系表达式，便可获得稳定的产能方程系数A，从而达到利用等时不稳定测试资料建立气井稳定产能方程的目的。

19Pwf1PRPwf2Pwf3Pwf4q1qgq2q3q4简化修正等时试井产量压力序列图Brar.G.S.andAziz.K(1978).“TheAnalysisofModifiedIsochronalTeststoPredicttheStabilizedDeliverabilityofGasWellsWithoutUsingStabilizedFlowData,”JPT(Feb,1978).297-304.Trans,aime,265

202、单点产能试井在此阶段，单点产能试井方法得到了进一步的完善(以陈元千为代表)，被广泛应用于国内各气田，单点产能试井仅需进行一个工作制度的生产至稳定状态，便可确定气井的稳定产能方程及绝对无阻流量。

21二气井产能试井理论目前，气井产能试井方法的理论基础是均质径向流理论。

22At是时间的函数，而B与时间无关。这样就保证了不同产量在相同生产时间具有相等的At值，即在不稳定产能分析图上表现为一条直线。从而为等时产能试井方法提供了理论依据。气井流动处于不稳定状态

23若有恒压边界，当气井的流动达到稳定状况，则有：这便是常规回压试井的理论依据。由此可知，常规回压试井方法仅适用于具有恒压边界的气井，对于封闭和无限大地层气井均不适用。在气层渗透率很高时，在较短的时间内气井流动能够达到压力稳定，且当采出量较少时，地层压力没有明显降落，因而在短期内近似表现出具有恒压边界的气井流动特征，故常规回压试井可在高渗透率气井上应用。严格地讲，即使对于高渗透率气井，因其不具备恒压边界的条件，常规回压试井同样不适用，但矿场之所以经常使用常规回压试井，是因为对于高渗透率气井，常规回压试井确定的气井绝对无阻流量可以满足现场的精度要求。

24对于封闭边界，当气井的流动达到拟稳态，则有：要想获得气井的稳定产能方程，必须使气井的流动达到拟稳态已有的气井产能试井方法均是以均质储层为基础，但对于非均质气井，利用镜像反映和叠加原理，可知非均质的影响仅体现在产能方程系数A上。

25压裂气井产能试井理论有限导流垂直裂缝压力及导数典型曲线

26压裂气井渗流规律（1）、井筒储集效应阶段（2）、裂缝线性流阶段（3）、裂缝－地层双线性流阶段（4）、地层拟径向流阶段

27压裂气井流动段划分及特征1、井筒储集效应阶段此阶段，最明显的特征是纯井筒储集效应段，双对数及导数曲线呈斜率为1的直线，即45°直线2、裂缝线性流阶段此阶段压力及导数双对数曲线均为斜率为1/2的直线，即保持相互平行，且在纵坐标上二者的差值为0.301（即lg2对数周期)3、裂缝—地层双线性流在裂缝—地层双线性流阶段，压力和导数双对数曲线呈相互平行的直线，且斜率为1/4，纵坐标差为0.602（即lg4)4、地层拟径向流阶段当流动达到拟径向流阶段后，其压力导数曲线为0.5水平线。与均质径向流特征相同。

28压裂气井各流动阶段气井产能方程系数表

29三、修正等时试井的完善和发展影响修正等时试井结果的主要因素有等时间隔、产量序列和延续生产时间（一）、修正等时试井的合理设计前人简单地将利用等时不稳定阶段资料获得的产能方程系数B视为恒定常数，缺少可靠性评价及变化规律的认识。t(h)Bt陕84井设计的等时间隔偏段，确定的B偏大；偏长，浪费时间。1、等时间隔的设计

30产能方程系数B的物理意义是表征气井非达西流程度的物理量产能方程系数B变化的影响因素井筒储集效应产能方程系数B变化规律与气井井底岩面流量变化规律相类似解释开井－岩面流量为零－B为零随着岩面流量的增多－非达西流增加－B增大井筒储集效应消失－岩面流速最大－B最大

31B变化规律描述及应用Bt＝－ae－αt＋bα影响因素（Kh）Logα＝1.00292（Kh）－1.97532确定等时间隔tws＝4.605/α补救不成功的修正等时试井以Bt/B=0.99为标准

32等时间隔的确定Ramey提出：利用压力导数解：等时间隔取tws和t30的大者

332、产量序列的选择问题的提出PRPwf1Pwf2Pwf3Pwf4Pwf5q1q2q3q4q5qg长庆修正等时试井产量压力序列图

34陕5井不稳定产能曲线延续期不稳定点

35严格地讲修正等时试井仅是等时试井的近似，这种近似程度取决于储层物性及测试所采用的产量序列。修正等时试井不同工作制度下与等时试井的误差分别为：第一工作制度第四工作制度第三工作制度第二工作制度产量序列首先必须采用递增序列①产量序列要有较大的公比②

36误差推导举例

373、延续生产时间的确定理论分析表明，延续生产时间对产能方程系数A有很大的影响，特别是对于存在边界和地层非均质性的气井，当延续生产时间较短时，由于边界对气井动态的影响未产生，井底流动压力可能保持较小的下降速率，由此判断满足测试条件而结束测试，必将造成确定的产能方程系数A偏小。实际上，当边界或地层非均质的影响产生后，产能方程系数A将急剧增大。因为产能方程系数A与气井绝对无阻流量qAOF呈反比，因此，偏小的产能系数A必将使确定的绝对无阻流量偏大。

38A(t)t(h)陕5井产能方程系数A变化曲线

39延续生产时间确定不能仅依据井底流动压力的下降速率，而更应该依据气井的供气半径re确定。在给定供气半径re的条件下，延续生产时间的计算公式为：考虑了气井供气半径re内的边界和地层非均质对气井产能的影响。

40（二）、修正等时试井资料分析方法的改进问题的提出y=-0.0155x+4.3592R2=0.998233.544.5501020304050qg(104m3/d)△p2/qg产能方程系数B为负值，与理论相矛盾

41产能曲线斜率为负苏6井产能曲线桃5井产能曲线在建立压力平方二项式产能方程时，出现产能曲线为负的异常现象

42理论分析修正等时试井是等时试井的简化，其核心是修正等时试井不要求每个工作制度生产后，关井至压力稳定；而仅要求关井时间与开井时间相同。在资料处理时，利用等时关井结束时的恢复压力（Pws）代替等时试井所要求的地层压力。这种近似忽略了前期工作制度对后期动态的影响，显然存在一定的误差；特别在每个工作制度生产后地层压力恢复较低的情况下，将会产生气井产能曲线反转。

43资料分析新方法①②③④

44原分析方法与新方法比较0.850.90.951051015qg(104m3/d)ΔP/qg(MPa/104m3.d-1)新方法原方法原方法求得的产能方程系数B偏小，故求得的气井绝对无阻流量偏大。因此建议采用新方法进行修正等时试井资料分析。

45校正后的气井产能曲线

46桃5井以10×104m3配产，生产18天后，井底流压由23.48Mpa降为9Mpa。校正后，其拟压力形式的产能方程为△m(P)=7.87q2+2090.79q相关系数：0.90444测试实例

47（三）、修正等时试井的现场实施1、在产量和压力序列上，最末等时工作制度生产后增加了一个等时关井，同时在延续生产期后增加了终关井压力恢复这样做的优点是可以获得一条完整的压力降落和压力恢复曲线，用于确定地层参数；同时在多条压力恢复曲线相互验证的基础上，保证解释结果的可靠性

482、在开始实施修正等时试井前，实测井筒静压力梯度曲线通过井筒静压力梯度测试，可以获得地层压力、温度及压力、温度梯度，为气井产能分析及试井解释奠定基础；同时判断井筒是否积液，确定液面位置，指导气井产量的安排。

493、测试全过程采用高精度电子压力计在气层中深连续记录压力资料长庆气田气井修正等时试井的全过程连续测压，为深入研究产能方程系数A、B值的变化规律提供了条件，可以判断气井产能的可靠程度及储层横向非均质变化规律；同时可以获得若干条压力恢复曲线，对于试井解释模型的选择，解释结果的可靠性提供了保证。

504、各工作制度的产量波动小于2%通过不断控制针阀等手段，保证在开井30分钟内使产量保持相对稳定，波动小于2%。稳定的产量满足了试井理论的要求，对于获得准确的地层参数、气井产能奠定了基础。

51（四）、修正等时试井资料的分析和应用1、修正等时试井资料的分析气井产能分析建立气井稳定产能方程，确定无阻流量产能方程系数变化的分析校正分析

52井筒静压力梯度资料分析井筒静压力、温度梯度图的绘制地层压力、温度的确定井筒液面位置的确定

53不稳定试井资料分析解释模型的选择各流动段资料的精细解释参数的获得及改造效果的评价

54气井稳产水平分析①气井流动阶段井底流压下降速率分析②地层压力恢复快慢及程度③气井边界类型及性质④综合分析评价气井的稳产水平

552、修正等时试井资料的应用改进的测试工艺、高质量的资料录取及全面分析，使修正等时试井资料在长庆气田的勘探开发中得到了广泛的应用，结束了传统修正等时试井仅用于确定气井产能的唯一用途的局限性。表现在：

56（1）、储层类型识别，获取储层参数，加深储层横向变化规律认识（2）、建立稳定产能方程，确定气井产能，评价气井初期稳产水平（3）、原始地层压力、温度的确定（4）、为气田基本探明储量申报提供动态依据（5）、确定气井平均地层压力，评价气井稳产条件（6）、为开发方案及规划的编制提供了依据

57试井设计现场实施试井分析等时间隔确定产量序列选择延续生产时间确实测静压力梯度等时不稳定阶段延续流动段测试终关井恢复测试压力梯度分析气井产能分析试井资料解释稳产水平分析边界分析系数变化储层类型地层参数特殊参数稳产水平稳产状况边界性质边界形状压力梯度值气层压力、温度液面深度产能方程无阻流量长庆气田修正等时试井流程图

58在开始实施修正等时试井前，实测井筒静压力梯度曲线通过井筒静压力梯度测试，可以获得地层压力、温度及压力、温度梯度，为气井产能分析及试井解释奠定基础；同时判断井筒是否积液，确定液面位置，指导气井产量的安排。

59井深(m)关系式相关系数500-2510BHP=0.0016P+20.2040.9998500—1500BHT=0.0298T+13.0230.99921500—2510BHT=0.0267T+16.9160.9981某井井筒静压力、静温度与井深关系

60深度，m图2某井静压梯度图压力MPa

61修正等时资料分析稳定产能曲线不稳定产能曲线gg(104m3/d)Δψ/qg(mPa.s/104m3/d)由等时阶段资料得到不稳定产能曲线，得到斜率B，再由延续生产资料外推得到稳定产能曲线

62某井修正等时试井工作简况表3时间工作内容开关井前压力(MPa)流压(MPa)孔板(mm)日产气(104m3)累计产量油压套压井底压力气(104m3)油(L)水(L)2004年9月3日17:01—9月3日17:47正测静压梯度、温度梯度19.7319.5224.22372004年9月5日08:00—9月6日08:00第一工作制度19.7319.5224.167823.5049122.00091.99740.050.052004年9月6日08:00—9月7日08:00关井19.7319.5223.37192004年9月7日08:00—9月8日08:00第二工作制度19.7219.5224.080822.9046153.52235.49780.050.052004年9月8日08:00—9月9日08:00关井19.7219.5222.74362004年9月9日08:00—9月10日08:00第三工作制度19.6919.4923.853421.9425156.053611.48640.050.052004年9月10日08:00—9月11日08:00关井17.6917.8621.60382004年9月11日08:00—9月12日08:00第四工作制度17.6917.8623.561820.0994189.946921.36161.130.792004年9月12日08:00—9月13日08:00关井17.6917.8619.51532004年9月13日08:00—10月13日08:00延续期流动17.6917.8622.936820.1837153.947939.65360.050.052004年10月13日08:00—2004年11月23日终关井20.2930恢复最高压力23.5964MPa。

63时间(h)压力(MP)产量拟压力△p2/Qg△m(p)/QgLog(△p2)Log(Qg)Log(△m(p))024.1678045743.900000223.74251.9227544057.010.5975877.30601.30910.28393.2277423.65621.9629343732.412.46441024.72001.38860.29293.3035623.60282.0071643534.713.44711100.62001.43120.30263.3442823.54692.0333243322.614.57031190.8001.47170.30823.38401023.50172.0516843153.615.47651262.51001.50180.31213.41331223.4922.0187843116.215.95441301.59001.50800.30513.41961423.4572.0453642986.116.55051348.28001.52960.31083.44061623.45421.98442974.117.12861396.06001.53130.29753.44251823.43311.9916242896.717.55981429.56001.54370.29923.45442023.41191.9899942817.718.07321470.46001.55590.29893.46632223.38862.0018742732.218.51071504.42001.56890.30143.47882423.37192.0008542669.818.91041536.38001.57790.30123.4877某井修正等时试井第一工作制度数据表

64时间(h)压力(MP)产量拟压力△p2/Qg△m(p)/QgLog(△p2)Log(Qg)Log(△m(p))024.08083.4089945421.600000223.24763.5167842216.011.2131911.53701.59590.54613.5059423.11173.5432541714.012.90741046.40001.66020.54943.5691623.03023.5424841416.313.97181130.67001.69460.54933.6026822.94693.5913941115.514.84791199.02001.72690.55533.63411022.89073.5210340909.015.87631281.63001.74740.54673.65441222.85953.4794640795.816.47621329.46001.75840.54153.66521422.81073.5486440621.816.7831352.60001.77490.55013.68121622.79053.489940549.917.32941395.95001.78160.54283.68771822.75253.5060540412.017.74321428.86001.79390.54483.69982022.89953.5892540959.215.46221243.28001.74430.55503.64962222.7723.4561540483.217.74261428.90001.78760.53863.69362422.74363.4837840383.417.97291446.19001.79670.54213.7023某井修正等时试井第二工作制度数据表

65时间(h)压力(MP)产量拟压力△p2/Qg△m(p)/QgLog(△p2)Log(Qg)Log(△m(p))023.8534044533.300000222.53315.713039645.910.7202855.49501.78710.75693.6890422.30826.048038901.811.7938931.14301.85330.78163.7506622.14466.206738351.012.6639996.07301.89540.79293.7912822.05336.103637989.313.53891072.16001.91720.78563.81581021.96536.293537670.113.74611090.54001.93710.79893.83651221.91706.287137489.514.0971120.36001.94760.79853.84781421.86376.070637303.814.98411190.90001.95890.78323.85911621.74946.276536906.115.28691215.20001.98200.79773.88241821.74245.812236881.416.56041316.52001.98340.76433.88382021.6886.197036693.315.91341265.14001.99390.79223.89432221.63275.889336503.317.15161363.50002.00440.77013.90472421.71275.745936771.816.97611350.80001.98920.75963.8899某井修正等时试井第三工作制度数据表

66时间(h)压力(MP)产量拟压力△p2/Qg△m(p)/QgLog(△p2)Log(Qg)Log(△m(p))023.5618043461.000000221.270910.484235265.49.7964781.71402.01161.02053.9136420.92669.554934245.212.2697964.51702.06910.98023.9645620.64209.951533235.312.96951027.56002.11080.99794.0097820.45199.639532605.714.19981126.14002.13630.98414.03561020.28249.837832052.814.61531159.63002.15770.99294.05721219.981410.13331091.515.38541220.71002.19291.00574.09241419.92399.750130910.316.22521287.25002.19920.98904.09871619.716210.04530260.916.56861314.11002.22121.00204.12061819.592910.07829877.716.99481347.80002.23371.00344.13302019.53139.937429688.817.47801385.90002.23980.99734.13902219.358510.20729157.717.67551401.38002.25631.00894.15542419.51539.745129630.917.88701419.18002.24130.98884.1408延续期20.18373.837031868.245.48273616.27002.24180.58404.1423某井修正等时试井第四工作制度数据表

67某井修正等时试井分析结果方法时间压力平方法拟压力法二项式指数式二项式指数式斜率截距相关系数斜率截距相关系数斜率截距相关系数斜率截距相关系数10.116611.84960.99991.02561.0820.99974.1341975.51300.83530.99463.00680.999720.049013.13390.98631.00851.12320.99990.42461068.62000.63900.98403.04340.999830.115413.72040.95231.01211.15300.99965.70741116.75000.70500.99023.07190.999440.019814.86850.62410.98151.19160.9992-1.90531209.55000.60070.96163.10920.998950.049915.23180.63430.98901.20190.99870.64441238.34000.63130.97013.11900.998460.137515.37420.72761.00591.20910.99907.56301248.88000.60980.98733.12550.998770.097915.99430.58470.99371.22830.99894.49131298.10000.62800.97563.14450.998780.047417.14930.93341.00291.24070.99990.60981388.55000.67970.98543.15610.999990.091417.25690.98881.00561.24920.99984.69931391.29000.99930.98903.16350.9997100.080117.49520.99530.99661.26080.99963.12811416.67000.77780.98013.17530.9996110.039418.18760.99480.99121.27400.9998-0.02991470.82000.65180.97513.18810.9998120.055317.87140.65350.98431.27460.99941.15651446.40000.66090.96833.18880.9992

68某井压力平方法二项式关系图

69榆30井压力平方法二项式产能图

70方法稳定产能方程绝对无阻流量（104m3/d）相关系数压力平方二项式△P2=44.3973q+0.0914q212.81730.9888拟压力二项式△(ψP)=3432.7509q+4.6993q213.05880.9998压力平方指数式q=0.02305(△P2)0.99412.95800.9993拟压力指数式q=0.000261[△(ψP)]1.01113.40090.9997某井产能方程参数表

71某井试采简况千帕千方四个工作制度分别为2、3.5、6、10（×104m3/d），延续产量为:4×104m3/d；延续生产30天，生产压差3.93MPa，期末压降速率0.031MPa/d；累计产气128.3×104m3，累计产水10.37m3，总矿化度为52462.7mg/l；压力恢复测试41天，最高恢复压力23.60MPa,恢复程度97.4%。0.03104MPa/d0.01352MPa/d恢复97.7%qAOF=13.1×104m3/d工作制度：2、3.5、6、10延续产量：4.0×104m3/d

72α=0.25时二、单点产能试井剖析1、来源PR原始地层压力（静压)Pwf井底流压qg试气产量

73特征系数a分析a值是衡量储层非均质性的重要参数，α值越大，储层非均质性越强。陈元千教授统计四川14个气田储层的特征系数后发现，对于储层较为均质的气田，值平均在0.25左右，长庆气区也有类似的规律。

74

75靖边气田气井α值计算结果表

76一口井静压30MPa，流压28MPa，测试产量6万方，计算的无阻流量随着a值的增大而不断增大，这说明一口井非均质越强，计算的无阻流量偏差越大。α值对产能的影响

772、分类建立气井的单点计算公式储层相对均质气井储层非均质气井1）长庆下古气井单点产能计算公式地层相对均质气井，平均α值为0.3631，对应的单点经验产能公式为：井外围存在边界和物性变差的气井，平均α值为0.7503，对应的单点经验产能公式为：

782）长庆上古气井单点产能计算公式

79上古气井平均α＝0.82

80

811）最小测试回压研究上图表明，随着测试回压的减小，不同计算公式的计算结果趋于相近3、一点法测试误差的控制

82均质气井

83

84对于地层较均质气井，单点产能计算公式在测试回压Pwf/PR≤90%时，计算的无阻流量误差小于10%。

85非均质气井对于非均质气井，在测试回压Pwf/PR≤80%时，计算的无阻流量误差小于10%。

86单点测试时间应尽量达到气井进入拟稳态的时间2）气井测试时间的控制上述公式计算，低渗气田达到拟稳态的时间较长，需连续测试1个月以上。

87对于下古、榆林山2气藏，当测试回压达小于80％，连续测试3天左右，单点法测试较修正等时试井确定的无阻流量具有较好的一致性。修正等时试井与单点法产能评价结果对比图修正等时试井与单点法产能评价结果对比

88对于苏里格气田，由于存在近距离边界，只有保证测试回压达小于80％，并且连续测试达到10天以上，单点法测试结果才较为准确。苏6井：试气3天，回压91%，无阻流量120万方修正等时试井无阻流量24万方

89气井修正等时试井产能确定结果表

90随着地层压力的减小，气井的流入曲线向坐标原点靠近。由于不同的流入曲线代表了不同的生产能力。因此，随着地层压力下降气井的生产能力逐渐减小陕42井不同地层压力下的流入曲线对比pR0=31.14MPapR0=25.0MPapR0=17.4MPapR0=11.0MPa地层压力下降对单井产能的影响

91某井产能与地层压力的关系曲线利用不同地层压力下的单点资料：地层压力、流压和产量，可评价该条件下气井的产能。地层压力下降对单井产能的影响随着地层压力的降低，气井的产能逐渐降低。

92苏里格气井生产时，地层压力下降快，计算的产能变化大，仅能作为配产的参考，所以在苏里格气田应轻产能，重产量。

93长庆单点法测试流程一个工作制度，生产72~100小时，压力恢复10天左右PRPwf

94一种简易的估算产能的方法：其中：Pwf/pRqAOF/qgPwf/pRqAOF/qgPwf/pRqAOF/qgPwf/pRqAOF/qg0.9941.452550.894.1553880.752.0740610.251.0570210.9820.938450.883.8448830.71.804640.21.0358720.9714.100410.873.5822310.651.6141080.151.020080.9610.681420.863.3571840.61.4731620.11.0091350.958.6300630.853.1622280.551.3655340.947.2625520.842.9917270.51.2814820.936.2858220.832.841370.451.2148250.925.5533460.822.7078050.41.1614690.914.9837180.812.5883860.351.1186060.94.5280920.82.4809940.31.08426回压比例与产能产量比例表

95静压=恢复套压+梯度×井深井底流压=井口套压+梯度×井深误差在10%左右苏14区块产能计算结果表生产一月数据

96

97什么时候无阻流量与产量接近流压/静压小于50%，流压小于15MPa，井口油压小于10MPa

98（五）快速产能评价技术快速产能评价技术是指完钻井在压裂后，快速排液、快速试气，从而达到快速投产的配套技术。利用苏里格气井的综合分类标准，根据气井静态参数和简化试气结果确定气井类别，按照气井分类进行初期配产。快速产能评价技术真正实现了低渗透气田的经济有效开发。提出了简化试气的方法，在基本保证测试精度的前提下，测试时间缩短三分之一以上，创建了适合于苏里格气田的快速产能评价技术。由于苏里格气田低压、低渗透特征，在压裂放喷排液后，压力恢复时间长苏里格气田以小井距开发，钻井数量大，不可能口口井进行常规试气单井控制面积小，求得精确的无阻流量意义不大若进行长时间的测试，需要放空大量的天然气