仁恒怡庭落地脚手施工方案

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新江湾城D3地块仁恒怡庭一、工程概况新江湾城D3地块(仁恒怡庭)工程,住宅为剪力墙结构,总建筑面积116６０3。７4平方米,其中地上6５０49平方米,地下５15５４.7４平方米.。地上部位有1８栋5~７层多层住宅,地下为一层地下车库,住宅地下局部二层。序号楼号层数结构类型七层顶高度烟囱顶高度１１～２7剪力墙２2.15303~47剪力墙２１．４529．325~9５剪力墙15。4522.2531０～186剪力墙19。２26.４5二、编制依据1、《建筑施工手册》第四版2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JＧJ1３０-2002３、《建筑结构荷载规范》4、《建筑施工安全检查标准》JGJ5９-9９5、《建筑机械使用安全技术规范》JＧJ1３０-２0016、仁恒怡庭总平面布置图及各单体设计施工图。三、悬挑脚手架搭设范围及方案设计１）1＃~4＃楼东西立面下一至四层采用双立杆，其它部位及楼号按单立杆搭设。2)在脚手架与自行车坡道相交处,18#工字钢作为垂直到方向,上用10＃槽钢作为联系杆,再将外侧立杆固定在槽钢上。３)脚手架立杆间距1.0５米，纵距不大于1。5米，步距第21页共21页

1新江湾城D3地块仁恒怡庭1.８米,扫地杆距地0。２米,脚手架距外墙距离0.3米.4)本脚手架用来完成结构和装饰工程施工,其脚手架上的均布荷载施工时不得超过3kＮ/　m2,装修时一般为2kＮ/m2,只允许二步内同时施工,严禁超载。５）在连墙杆的选择时,应考虑尽量避免在楼层上埋钢管及在外墙面上开通透孔洞,减少渗漏隐患；可采用膨胀螺栓连接的方法。６)搭设材质要求：工字钢应符合ＧB210１-89《型钢验收、包装标志及质量证明书的一般规定》要求,严格选用。脚手架钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》《GB/T137９3》或《低压液体运输送用焊钢管》（GB／30９2)中规定３号普通钢管，其质量应符合现行国家标准,《碳素结构钢》（GB/T7０0）中Q２35-A级钢的规定。本工程钢管规格选用外径４8mm,壁厚3。5ｍｍ钢管,使用扣件符合建设部《钢管脚手架扣件》(ＧB1583１)要求,有扣件生产许可证,规格与钢管匹配,采用可锻铸铁，不得有裂缝、气孔、砂眼等锻造缺陷,活动部位灵活，加紧钢管时开口处、最小距离不大于５mｍ。安全网必须采用密目式安全网,所有的钢管扣件、安全网必须有出厂合格证、检测和检验报告、质保单，才部门采购钢管、扣件、螺栓等配件,必须规格统一、材质优良。四、搭设人员要求凡参加本工程脚手架搭设施工人员必须是专业架子工，并必须持有效特种登高操作证书,凡患有不适合高空作业人员不准登高作业，作业前必须有安全技术书面交底。第21页共21页

2新江湾城D3地块仁恒怡庭四、落地脚手架搭设1、脚手架的搭设顺序为:场地清理→安放垫块→立杆→扫地杆→小横杆→大横杆→连墙杆→斜拉杆→搁栅→防护栏杆→垫铺竹笆（底部采用九夹板封闭)→18cm踢脚板→密目安全网。2、本工程因车库和主楼连成整体,故落地脚手基础为车库顶板．为避免单根立造成集中荷载作用在车库顶板上，因此采150０*200*５０木板垫在横向两个立杆下端,从而扩大受力面积.３、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于2０0mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于lｍ.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50０mm。４、脚手架步宽为1．０5米,其内立杆离墙的距离一般控制在０。３０米,当遇凸出墙面柱或阳台部位，内立杆离凸柱或阳台边缘距离为0．30米,禁止随意加大脚手架与外墙距离。5、搭设前必须严格筛选好钢管、扣件、螺栓、螺帽,凡严重生锈、薄壁、严重弯曲、裂变的杆件、扣件不准使用,脚手架立杆间距满足设计要求，小横杆内立杆端离建筑物30０mm，小横杆两端向外伸出100mｍ,底部立杆采用不同长度钢管对等参差布置，使相邻二根立杆上部接头相互错开,不在同一平面上,以保证脚手架的整体性.每个扣件螺栓紧固力距必须达到45—第21页共21页

3新江湾城D3地块仁恒怡庭55N。m,脚手架的搭设均要横平竖直。6、竹笆每步脚手架搁栅上都要满铺,竹笆四角用１8＃双股铅丝绑扎牢固。沿脚手架长向铺设,其端头应伸出搁置点,脚手架从第二步起，外侧设扶手和密目安全网,施工操作层设18cm踢脚板,并用黄、黑油漆镶边.7、脚手架内侧在脚手架里立杆挑梁上设一隔离,隔离采用３0０宽木夹板条,板条底部四角用18号铅丝绑扎牢固。8、连墙杆:按两步三跨布置,脚手架水平方向每三个立杆间距(５。４米)，从第二步开始垂直方向每两步设一拉撑点,拉撑点在墙面打Ｍ１2胀锚螺栓,埋深70mm，钻孔直径1２。5mm,再用300mmA1２螺杆一端与短钢管焊接，焊接长度满足钢筋双面焊的搭接长度要求，另一端墙面连接牢。再用扣件将短钢管与脚手架里立杆相连接。连墙杆应水平布置,与墙面连接处略高，与架体连接处略低。9、剪刀撑:沿脚手纵向一端和转角起,在脚手架外侧设置剪刀撑，自下而上连续设置并与地面成45０～600夹角，剪力撑的搭接长度不小于1米,且用不少于二只转向扣件扣牢，脚手架四角应有接地和避雷保护装置。七、构造要求　1.立柱要求:１)立柱扣件必须采用对接扣件对接;2）立柱对接扣件必须交错布置，相邻两个立柱接头不应设在同步同跨内,两相邻立柱接头在高度方向不应小于500mｍ,各接头中心距主节点距离不大于步距的1／３;第21页共21页

4新江湾城D3地块仁恒怡庭2。纵向水平杆构造要求：1）纵向水平杆设置在横向水平杆上面,并以直角扣件扣紧在横向水平杆上；2）纵向水平杆在操作层的间距不大于40０ｍm(一般设置４根);３）纵向水平杆接头应交错布置,不应设在同步同跨内，相邻接头水平距离不小于500mm,避免设在跨中;４）接头搭接长度不小于１M，等距离设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于1０0mm．3。横向水平杆构造要求双排架的横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立柱上,每个主节点必须设置一根横向水平杆。４.竹笆脚手板及栏杆、挡板的构造要求:１)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设,且采用对接平铺,四角应用直径１.2mｍ的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。2)栏杆每步设置二根,间距600mm，架体外侧及底部全部采用密目安全网包住,架体外侧在底部设置3０0ｍm高木挡板，并做好安全标志，架体底层与建筑物外墙的300ｍm空档设置挡板围牢。5。连墙件的构造要求:1)采用刚性连墙构件，连墙杆采用φ４8×３。5钢管和Ｍ12胀锚螺栓,连墙杆和脚手架，连墙杆和建筑物的连接需牢靠,且连墙杆与脚手架立杆连接需采用双扣件；２）连墙件采用二步三跨设置;3)连墙宜靠近主节点设置，偏离主节点的位置不应大３0０mm;第21页共21页

5新江湾城D3地块仁恒怡庭４）连墙件必须从底部第一根纵向水平杆开始设置；5）连墙件中的连墙杆呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接一侧应稍下斜或平接,不可上扬连接。6。支撑结构的构造要求:１）每道剪刀撑跨越立柱宜在５~7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于6Ｍ,与地面的倾角宜在4５°~60°之间;2)在外侧立面整个长度高度设置剪刀撑;3)剪刀撑的搭接长度不应小于1M，应采用不少于２个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆距离不应小于100mm。八、脚手架验收搭设安装后应进行验收,有技术、安全、施工管理部门验收,验收合格后才能使用,不合格的进行整改,完毕后重新验收,填验收合格表，验收合格牌应悬挂在脚手上，并派专人管理和修缮工作。严格按建筑施工安全检查标准(JGJ5９—99)表3．0．4—1进行检查验收。具体如下：1）立柱垂直度搭设中水平偏差不大于L/4０0与10mm,最后验收垂直度偏差控制在55mm并不得大于100mｍ;2）步距偏差不大于20mm,　纵距偏差不大于5０mｍ，横距偏差不大于20ｍm；3)纵向水平杆高差：一根杆的两端高差不大于20　mm，同跨内两根纵向水平杆的高差不大于10　mm;4)双排脚手架横向水平杆外伸长度30０mm,允许偏差不大于5０mm；第21页共21页

6新江湾城D3地块仁恒怡庭5)扣件安装:主节点处各扣件中心点相互距离不大于１５０mm,同步立上两个相隔对接扣件的高差不大小于500mｍ，立柱上对接扣件距主节点的距离不大于1/３步高,纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离不大于1／3柱距,扣件螺栓拧紧扭力矩4０~６5Ｎ。m;４）剪刀撑斜杆与地面的倾角45°~60°。八、脚手架管理1、建立健全脚手架的检查和维修管理制度;２、每半月进行一次专项检查，特别是台风、暴雨、雨雪天气更要加强检查，发现问题要立即更改及进行加固措施;３、脚手架上的施工均布荷载为３kN/　m２,只允许二步内施工,严禁超载。装修脚手架均布荷载为２kN／m2，只允许二步内同时施工;４、结构施工时，梁、板、柱的各种支撑不得与脚手架的任何杆件相连接;５、脚手架上的垃圾物件要及时清理，各种电源线不得在脚手架钢管上缠绕；6、电焊作业时,必须有专人监护，防止火星燃烧，不得在脚手架上乱仍烟头；7、脚手架主要地段设置一定数量灭火器;8、脚手架的搭拆时，不得上下同时作业；如风、雨、气候及6级以上大风时,不得进行安装和拆除工作；９、脚手架的各种材料、拉结、安全防护设施,不得随意拆除。九、脚手架拆除第21页共21页

7新江湾城D3地块仁恒怡庭1、脚手架拆除前，项目部工程负责人召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物施工已完毕,确实不需要脚手架时方可拆除；２、脚手架拆除前,应明确专人指挥，拆除前应全面检查和加固，对拆除人员进行安全技术交底,并做好书面签字手续;3、拆除脚手架时要设置警戒线，并有专人负责警戒和监护;４、拆除脚手架前要对脚手架上留存材料杂物等清除干净;5、脚手架拆除顺序按搭设顺序相反，自上而下,后搭先拆,逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业,拆除材料严禁高处抛掷,所有扣件、杆件拆除时要分离,不允许杆件上附着扣件或二根连接的钢管输送到地面;6、拆除垫铺竹笆时应自外向里竖立、搬运,防止自里向外翻起后笆面垃圾物件直接高处坠落伤人;7、当日完工后应仔细检查周围环境，发现问题及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位结束后方可离岗，所有杆件、扣件竹笆等物件应分类堆放整齐;十一、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JＧJ130－200１).计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为２4。0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为:立杆的纵距１。50米，立杆的横距１.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5,连墙件采用２步3跨,竖向间距3.60米,水平间距4。5０米。施工均布荷载为３.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设2层。第21页共21页

8新江湾城D3地块仁恒怡庭　　　一)、大横杆的计算:　大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.　　　　1.均布荷载值计算　　　大横杆的自重标准值　P1=０。0３8kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.１50×1．050/3＝０.０５2kＮ/m　　活荷载标准值Ｑ=３。000×1。0５０/3＝1。050kＮ/m　　　　静荷载的计算值q１=１。2×0.038＋1。2×0.052=0。109kN/ｍ　　　　活荷载的计算值ｑ2＝1。4×1。0５0=１.470kN/m　　　大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)　　　　　　大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2。抗弯强度计算　　　最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩第21页共21页

9新江湾城D3地块仁恒怡庭　跨中最大弯矩计算公式如下:　　　　　跨中最大弯矩为　　Ｍ１=(0.08×0.1０9＋0．10×1.47０)×1。５002=0。3５0ｋN.m　　　支座最大弯矩计算公式如下：　　　　　　　　　支座最大弯矩为　M2=-(0。１0×0.１09＋０.１17×1。470)×１.50０２＝—0。412kN。m　　我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：　＝0.412×106／５080.0=81.０08N/mm2　　大横杆的计算强度小于２05。０N/mm２，满足要求！　　　3。挠度计算　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度　　计算公式如下:　　　静荷载标准值q1=0．0３8＋0。052=0。091kＮ／m　　活荷载标准值q2=1.0５0kN/m　　　三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度　　　V=（０.6７7×0。０91＋0.９90×1．０50）×1500。04/(100×2．06×105×１2１900.0)=2。220mｍ　　　　大横杆的最大挠度小于1500.0/１5０与10ｍm,满足要求！第21页共21页

10新江湾城D3地块仁恒怡庭二)、小横杆的计算:　小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。　　　1.荷载值计算　大横杆的自重标准值P1=0.０３8×1。500=0。0５8ｋN　　　脚手板的荷载标准值Ｐ2=0。150×1。０50×１．500/３＝0.０７９ｋＮ　　　活荷载标准值　Q=３。000×１。050×１.500/3=1。5７５kＮ　　　　　　荷载的计算值P=1。2×0.０58+1.2×0。079+1。４×1。５7５=2。３６９kN　　　　　　　　　　　　小横杆计算简图　　　２。抗弯强度计算　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和　均布荷载最大弯矩计算公式如下:　　　　　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:第21页共21页

11新江湾城D3地块仁恒怡庭　　　　　　Ｍ=(1.2×0。038）×1.0502／８+２。369×１.0５０/3=0.83５kN。ｍ　=0.835×106/5080.0=１64.4４2Ｎ/ｍm2　　　小横杆的计算强度小于２０5.０N/ｍｍ２，满足要求！　　３。挠度计算　　　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:　　　　　集中荷载最大挠度计算公式如下:　　　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度　　V1＝5.0×０.０38×1050.0０4/（３84×２。060×１05×12１900。000）=０.02mm　　　集中荷载标准值P=0.0５８+0。０７９＋1。575=1。７11kN　　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度　　　　V2=17１1。350×1０50。0×(３×１０50.02—4×10５0.02/９)/（72×2。0６×1０5×121900.0)=2．8０0mｍ　　　　　最大挠度和　　V=V１＋V２＝2。８24mm　　　小横杆的最大挠度小于10５０。0/150与10mｍ,满足要求!第21页共21页

12新江湾城D3地块仁恒怡庭　三）、扣件抗滑力的计算:　纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):　　　　　　　　R≤Ｒc　　其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值,取8.0kＮ;　　　R　——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;　1。荷载值计算　　　横杆的自重标准值　P1＝0．０38×１.050=0．040kN　　　脚手板的荷载标准值P2=０。1５０×1。050×1．５0０／2=0.118kN　　　　　活荷载标准值Q=3.００0×１.０50×1．5０0/2=2。3６2kN　　　荷载的计算值R=１．２×0。040＋1.2×0。118+1.4×2。362＝3。４9８kN　单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!　　当直角扣件的拧紧力矩达40-—65N．ｍ时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；　双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取１２．0kN。　　四、脚手架荷载标准值：　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.　　静荷载标准值包括以下内容:第21页共21页

13新江湾城D3地块仁恒怡庭　　（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/ｍ)；本例为０.1248　　　　　　　NG１=0。12５×24。00０=２。995kＮ　　(2)脚手板的自重标准值（kN/ｍ２);本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。15　　　　NG2=０。150×２×1。50０×(１。０50+0．30０)／2＝0.3０4kＮ　（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0．1５　　NG3=　0.1５0×１．50０×2/2=0。2２5kN　　　(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网（ｋN/m2);0。005　NG4=　0。005×1.５０0×2４。0００=0．１80kN　经计算得到,静荷载标准值NG　=　NG1＋NＧ2+NG３+NG4=3.７04kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/２取值。　经计算得到，活荷载标准值ＮＱ=　3.000×2×１。500×1.0５0/2=4。72５kN　　　　风荷载标准值应按照以下公式计算　　　　　　其中W0　——基本风压(kN／m2),按照《建筑结构荷载规范》(ＧＢ50００9-200１）附录表D。4的规定采用：W0=0．4５０　　　Ｕz-—第21页共21页

14新江湾城D3地块仁恒怡庭风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB500０９—2０01）附录表７.２．1的规定采用:Ｕｚ=1.２５0　　　　　　Ｕs——风荷载体型系数：Us=　0．600　经计算得到,风荷载标准值Wk＝0。7×0.4５0×１．2５０×０。60０=　０。23６kN／ｍ２。　　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式　　　　　　　　　N　=　１.2ＮＧ+０．85×1。4ＮQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。2×3．7０4＋0.85×1．４×4.７25=10.0６７kＮ　　不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式　　　　　　　N=1.２NＧ＋1。4NQ　　经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=１。2×3.704＋1。4×４.725=11.０6０kN　　　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩　MW计算公式　　　　MW=０。8５×1.４Wklah2/10　　其中　Wk——　风荷载标准值(ｋN/ｍ２)；　　　　　　ｌa　--立杆的纵距(m);　　　ｈ　-—立杆的步距（m).　　　经过计算得到风荷载产生的弯矩　Mw=0。85×1.4×0。２36×１。500×1。8０0×1．80０/10＝０。13７kN。m五)、立杆的稳定性计算:　　卸荷吊点按照构造考虑,不进行计算.第21页共21页

15新江湾城D3地块仁恒怡庭　　１。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算　　　　　　　　其中Ｎ-—立杆的轴心压力设计值,N=11。0６０kN;　　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm；　　　ｋ-—计算长度附加系数，取1.1５5；　　　　u－—计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=１.500；　　l０—－计算长度(m)，由公式l0=kuｈ　确定，ｌ0=1.１55×１.５０0×1.８00=3。１18m；　　　　Ａ——立杆净截面面积，A＝4.890cｍ2；　　　　　W—-立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3;　　－-由长细比,为３11８/１6＝1９7;　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到０.18６;　　　　　—-钢管立杆受压强度计算值(N/mm２);经计算得到＝110６０/（0.１9×48９)=121.74３N/mｍ２；　　　　　[f］　——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205。00N／ｍm２;　　不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算<[ｆ］,满足要求!　　　　2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算　　　其中N-—立杆的轴心压力设计值,Ｎ=10．06７kN；第21页共21页

16新江湾城D3地块仁恒怡庭　　　　　　　i-—计算立杆的截面回转半径,i=１.5８cm；　　　　　k—-计算长度附加系数，取1.155;　　ｕ——计算长度系数,由脚手架的高度确定,u＝1。5００;　　　　　　　　l０　－—计算长度(m），由公式l0=kuh　确定，l0=1.1５5×1.５00×1。8０0=3。１１8ｍ;　　　　A——立杆净截面面积，A=4.8９0cｍ2;　　　W--立杆净截面模量(抵抗矩），Ｗ=5。0８0ｃｍ3;　-—由长细比，为31１8/16=197;　　　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0／i的结果查表得到0.１86;　　MＷ——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MＷ=０.１３７ｋN.m；　　　　　　-—　钢管立杆受压强度计算值(N／ｍm2)；经计算得到=１0０６7/(0。1９×489）+１37000/５０80=13７。716N/mｍ２；　　　［f]--钢管立杆抗压强度设计值,［ｆ]=205。0０Ｎ/mｍ2；　考虑风荷载时，立杆的稳定性计算〈［f］，满足要求!　六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:　　　　　第21页共21页

17新江湾城D3地块仁恒怡庭　　其中　ＮG2K　——构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K=0。709ｋＮ；ＮQ　——　活荷载标准值,ＮQ　＝4.７2５kN;　ｇk—-每米立杆承受的结构自重标准值,gｋ＝0。１25kN/ｍ;　　　经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度　Hｓ=　７4。5０4米。　　脚手架搭设高度Hs等于或大于２6米，按照下式调整且不超过5０米:　　　　经计算得到,不考虑风荷载时,脚手架搭设高度限值［H]＝5０。０00米。　考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:　　　　　其中　NG2Ｋ　－—构配件自重标准值产生的轴向力，NＧ２Ｋ＝0.７09ｋN;　　　NQ——　活荷载标准值,NＱ=4。725kＮ;　　　　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值,ｇk=0。125ｋN/m;　　　　Ｍwk　—-计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Ｍwk=0。115ｋN。m；第21页共21页

18新江湾城D3地块仁恒怡庭　经计算得到，考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度Hs=6４。81５米。　　脚手架搭设高度　Ｈs等于或大于26米，按照下式调整且不超过5０米:　　　　　　　经计算得到,考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值　[H]=50。00０米。七、连墙件的计算:　　　连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：　　　　　　Nｌ=Nlw+No　其中　Ｎlｗ　——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：　　　　　Nlw=1。4×ｗk×Aｗ　　　　ｗk　——　风荷载标准值,ｗk=0.236kN/m2;　Ａw——　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积,Aw=3．60×4.５0=16。20０ｍ2;　　　　　Nｏ—-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5。0０0　　经计算得到　Nlw=　5.358kN,连墙件轴向力计算值　Nｌ＝　1０.３５8kN　　　　连墙件轴向力设计值Nf=　Ａ[f]　　其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比ｌ/i=３０。00/1.５8的结果查表得到=０.95;第21页共21页

19新江湾城D3地块仁恒怡庭　　　A　=４。８９cm2;[f]=2０5。00N/mm２。　　经过计算得到　Ｎｆ１　=95。411ｋNYG3—Ｍ1２胀锚螺栓抗拉设计值Nf2为1２。97KN。Nf〉Nｌ,连墙件的设计计算满足要求!(钢管与架体立杆连接采用双扣件。)　　　　八、立杆的地基承载力计算：　立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求　　　　　　　　p≤fg　　　　其中ｐ—-立杆基础底面的平均压力　（ｋN/m２）,p=Ｎ/Ａ;p＝　４4.24　N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N　＝11.０6　　　　　Ａ—-基础底面面积(m2);A=　０。２5　　　　fg——　地基承载力设计值(kN/ｍ２)；fg=１70。００　　地基承载力设计值应按下式计算　　　　　　　fｇ＝kc×fgk　其中　kc——脚手架地基承载力调整系数;kc=　1．00　fgｋ-－地基承载力标准值；fgk=　170。00　地基承载力的计算满足要求！第21页共21页

20新江湾城D3地块仁恒怡庭第21页共21页