一线动态机组轴系振动诊断及处理方法研究

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1、一线动态机组轴系振动诊断及处理方法研究一线动态机组轴系振动诊断及处理方法讨论第３卷第１期０年１月２００８华电技术ＨｕａｄｉａｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＶｏｌ．３０Ｎｏ．１Ｊａｎ．２００８一线动态机组轴系振动诊断及处理方法讨论Ｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｄｉａｇｎｏｓｉｓｍｅｔｈｏｄｓａｎｄｔｒｅａｔｍｅｎｔｆｏｒｖｉｂｒａｔｉｏｎｏｆｔｕｒｂｉｎｅｓｈａｆｔｓｙｓｔｅｍ杨军，李桂阳，何辄，，ＹＡＮＧＪｕｎＬＩＧｕｉｙａｎｇＨＥＺｈｅ（辽宁华电铁岭发电有限公司，辽宁

2、铁岭）１１２０００（，Ｌ，Ｔ，Ｃ）ＬｉａｏｎｉｎｇＨｕａｄｉａｎＴｉｅｌｉｎｇＰｏｗｅｒＣｏ．ｔｄ．ｉｅｌｉｎｇ１１２０００ｈｉｎａ摘＃要：针对铁岭发电厂＃３汽轮发电机组＃５轴振、瓦振的振动过大问题，对＃３机组的轴振动和瓦振动４进行了全面测试，通过数据分析查明振动超限缘由是发电机－低压转子间短轴与相邻转子联接对轮偏差较大以及低压转子存在肯定的二阶质量不平衡。改善发电机－低压转子间短轴联接对轮对中状态及低压转子现场高速动平衡，解决了振动超限问题。一线动态机组轴系振动诊断及处理方法讨论第１期杨军，等：机组轴系振动诊断及处理方法讨论表１各阶段的轴振及瓦振值（基频）负荷１１３ＭＷＡ１２

3、ＭＶ５０ＭＷ项目轴振／（）ｍ∠μ方向ＸＹＸＹＸＹ垂直水平ＸＹ４６４１∠３４１３∠７＃５１３＃４＃５＃６７４５６∠３９２０９∠１８０５０∠３９１１０∠１８１５０∠３９３１０∠１８２７７∠１９６９９∠２８２７５∠１９７９９∠２８２７４∠１９７９８∠２８０３５４９４５∠２３８∠７１５６３６∠１１０１３８∠２１５３３４∠１９７３７∠２１５１３５∠１９７３６∠２５６５３８１３９∠１６４５３∠２９９７∠７１８８８∠１９４６∠７１４７７∠１９４５∠７１４７８∠１６４４３１０６∠３１４４５∠１轴振／（）ｍ∠μ解列３０００ｒ／ｍｉｎ轴振／（）ｍ∠μ瓦振／ｍμ解列４００ｒ／ｍｉｎ轴振／（）ｍ∠μ分

4、析，然后再对低压转子进行现场高速动平衡。３小修中的检查和处理３．１中心检查和调整低压转子－发电机联轴器解体测量为：低压转子上错位和下张口数值为分别０，右．３５５ｍｍ和０．２０５ｍｍ错位和左张口数值分别为０；调整．０７５ｍｍ和０．０２５ｍｍ图２５测点降速波特曲线＃据，轴承瓦振均超过５，格外是＃４轴承４～＃６０ｍμ瓦振垂直方向高达８。０ｍμ振和４，５轴承Ｙ向轴振均超过１，格外是５００ｍμ轴承Ｘ向轴振达１。依据表１所列的瓦振数５７ｍμ＃＃＃后低压转子上错位和下张口数值分别为０．４３ｍｍ和标准数值分别为００．２３５ｍｍ（．４３ｍｍ～０．４８ｍｍ和），左错位和右张口数值分别为００．２２９

5、ｍｍ．０１ｍｍ和（标准数值分别为＜）。０．０１５ｍｍ０．０３ｍｍ和＜０．０２ｍｍ３．２短轴晃度检查和调整低压转子－短轴－发电机联轴器晃度解体前测量记录如下：低压转子电端联轴器晃度０，短．１０ｍｍ轴调端联轴器晃度０，短轴电端联轴器晃度．２０５ｍｍ，发电机转子调端联轴器晃度０。０．１８ｍｍ．１２ｍｍ解体后测量低压转子电端联轴器瓢偏０，．０１ｍｍ发电机转子调端联轴器瓢偏０，低压转子联．０３５ｍｍ，发电机转子联接盘车大接调整垫片后瓢偏０．０４ｍｍ齿轮后瓢偏０。．０５ｍｍ为处理发电机转子连接盘车大齿轮后大齿轮端面瓢偏状况，检修中对盘车大齿轮端面进行了研磨处理。短轴－盘车大齿轮－发电机联轴

6、器联接完毕后测量短轴调端晃度为０，短轴电端晃度为０，发电．０２ｍｍ．０２ｍｍ机对轮晃度为０，符合检修工艺标准。．０３ｍｍ短轴返制造厂经测量检查确认不存在弯曲、止口同心度不良的问题，短轴调端联轴器瓢偏合格，短轴电端联轴器瓢偏超差０（瓢偏０），．００５ｍｍ．０２５ｍｍ因超标较小，在制造厂未做处理。检查中发觉调整垫片调端止口损伤，呈椭圆形，长短轴差值大于１，最小配合间隙０，超．６ｍｍ．１４ｍｍ出设计要求。为此对联轴器垫片止口进行了修复，由频谱分析可知，轴振动以基频重量为主，另依据电厂曾经做振动与发电机有功负荷、励磁电流等参数改变试验而基本保持振动不变的事实，说明振动基本稳定，不存在发

7、电机转子、低压转子热变形现象。低压转子两轴承轴振以反向重量为主，表明低压转子存在肯定的二阶不平衡重量。所列低转速下轴颈晃度数据看，３轴从表１～５颈晃度偏大，尤其是＃５轴颈晃度达８其对０ｍ以上，μ低压转子、发电机转子目前较大的振动有挺直的影响。４，５轴颈晃度偏大与低压转子－发电机转子间的短轴和相邻转子相联对轮的连接状态偏差较大有关。２．３小修措施依据分析，发电机、低压转子轴振动和瓦振动较大的缘由是发电机－低压转子间短轴与相邻转子联接对轮偏差较大以及低压转子存在肯定的二阶质量不平衡所致。因此，在