主立井多绳摩擦提升计算.doc

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1、主立井多绳摩擦提升计算计算依据1、最大班提升量50吨2、最大班上下井人数60人3、矿车型号YFCO.75-6，自重G0=750kg，容积0.75m3,最大载荷1875kg，有效载荷1800kg。4、提升容器采用3#单层罐笼，（2200x1350），承人15人，自重Qz=4.2吨，最大载荷2.6吨。5、井深550m一、终端载荷（一)提升物料Q1=Q+QZ+G0=1875+2600+1800=6275kg（二）提升人员，每人按70kg计算Q2=Qr+QZ=1050+2600=3650kg二、选择钢丝绳（一）选择主钢丝绳由于终端载荷重6275kg，估计

2、应选JKM-1.85×4(I)E型多绳缠绕式提升机。其摩擦轮直径D=1850mm。依据摩擦轮式提升机无导向轮时主导轮直径大于钢丝绳直径80倍且同时大于钢丝绳最粗丝直径1200倍的要求，钢丝绳最大直径为：d=1850/80=23mm。首绳选取4根，其中半数左捻，半数右捻，选用6V×19（a）+Fc-φ18-1570型（镀锌三角形股），直径18mm，单重P=1.21kg/m，钢丝绳最小破断拉力Qs=168KN，钢丝绳公称抗拉强度=1570MPa。（二）选择尾绳尾绳选取2根，选用6×19+Fc-φ24-1570型普通圆股钢丝绳，直径24mm，单重P=2

3、.12kg/m，钢丝绳最小破断拉力Qs=298KN，钢丝绳公称抗拉强度=1570MPa。同时用圆尾绳旋转连接器做悬挂装置，克服圆股钢丝绳在使用过程中旋转的问题。三、选择提升机（一）摩擦轮直径D已预选，D=1850mm。（二）最大静张力Fj计算以重车、罐笼在井口位置计算Fj=Q1+4pHj+2q(H+Hh)=6275+4×1.21×20+2×2.12(550+20)=8788.6(kg)8788.6×9.8/1000=86kN式中:Fj最大静张力Q1终端载荷6275kgp主绳每米重量1.21kg/mq尾绳每米重量2.12kg/mHj

4、井塔高度H提升高度，即井深550m；Hh井底轨面至尾绳环高度20m；依据摩擦轮式提升机无导向轮时主导轮直径大于钢丝绳直径80倍且同时大于最大钢丝直径1200倍的要求，选用JKM-1.85×4（I）E井塔式提升机，主导轮直径为1.85m，钢丝绳最大静张力210KN，最大静张力差为60KN，最大提升速度10m/s。减速器XP800，速比7.35。选用JS157-6型电机，功率460kW，电压6000v，转速985rpm。经验证，首绳升降人员时安全系数为9.02＞8，满足安全规程的要求。由于设计提升采用加、减速度为0.75㎡/s，不大于1㎡

5、/s，可以只作静防滑安全系数校验。经计算该提升机静防滑安全系数为1.81＞1.75，满足安全要求。立井箕斗缠绕式提升计算一、原始数据（一）矿井年产量A=15万t/a（二）工作制度年工作日br=300天日提升时间14小时（三）矿井最终水平深度Hs=531m;（四）卸载水平至井口高度Hx=10m;（五）装载水平至井下运输水平高度Hz=18m;（六）矿山容重r=2.8（七）电压等级6000v。二、提升容器的选择（一）经济提升速度提升高度H=Hs+Hx+Hz=531+20+18=569m经济提升速度vj=0.4√H=0.4√569=9.54m/s（二）经

6、济循环提升时间加速度a暂取0.75m/s爬行阶段时间u暂取10s休止时间θ暂取8s经济的一次循环提升时间为：TJ=vj/a+H/vj+u+θ=9.54/0.75+569/9.54+10+8=90.36s(三）一次经济提升量不均衡系数C，取1.15；富裕系数αf取1.2；一次经济提升量为：Qj==1.237t（四）选择箕斗选用小号翻转式箕斗，型号:FJD1.2(2.5),其技术数据如下：箕斗名义载重量2.5t；箕斗斗箱有效容积1.2m3;箕斗自重QZ=2.3kg;箕斗高度4.1m（四）一次实际提升量Q=vr=1.2×2.8=3.36t（五）所需一次

7、提升时间T＇=（六）所需一次提升速度v'=1/2{a[T'--(u+θ)]-√a2[T'--(u+θ)]2-4aH}=1/2{0.75×(245-18)-√0.752×(245-18)2-4×0.75×569}=2.76m/s三、提升钢丝绳计算根据国家标准〖重要用途钢丝绳GB8918-2006的有关规定，钢丝绳抗拉强度不得小于1570MPa，钢丝绳公称抗拉强度选用σb=1770MPa，井架高度暂取Hj=25m钢丝绳最大悬垂长度Hc为：Hc=Hz+Hs+Hj=18+531+25=574m钢丝绳每米重量为：P=(Q+QZ)/(1.1σb/ma-Hc)

8、=(3360+2300)/(1.1×17000/6.5-574)=2.46kg/m选用钢丝绳26-6x37s+Fc--1770其参数为：