多绳摩擦提升设备的选型计算

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1、第九章多绳摩擦提升系统的选型计算河北工程大学机电学院第一节多绳摩擦提升系统选型计算的一般原则第二节多绳摩擦提升的防滑分析第三节多绳摩擦提升有关参数的确定第一节多绳摩擦提升系统选型计算的一般原则多绳摩擦提升设备所用容器的选择应注意以下几点：1)双容器提升的能力是单容器的二倍，并具有设备的尺寸小、重量轻、投资省等一些优点。2)由于多绳摩擦提升机的提升钢丝绳的长度是固定的，在运行的短暂间歇时间里，无法调节钢丝绳的长度，因而双容器提升只适用于一个生产水平。当矿井为多水平同时生产时，双容器只适用于最深的生产水平，一般为主要生产水平。在这个生产水平以上的各个生产水平，将只能作单容器提升的方式运行

2、。由于楔形罐道是井口及主要生产水平的必要的安全设施，提升容器不可逾越楔形罐道，因而，将不能为主要生产水平以下的生产水平服务。3)单容器带平衡锤的提升系统特别适合于多水平提升的矿井使用。而且由于平衡锤的重力大于提升容器的自重，因而改善了多绳摩擦提升系统的防滑性能。对于同样提升高度及相同产量的矿井，采用单容器带平衡锤的提升系统时，则必须采用一次装载量较大的提升容器。因此相应地增大了多绳摩擦提升机(包括电动机)，设备重量、建筑面积及投资等都要随之相应增加。4)双容器提升系统，由于提升钢丝绳的变形(包括弹性伸长和残余变形)的影响，以及提升钢丝绳在主导轮衬垫上的蠕动，在实际运转中，只能保证井口

3、的准确停车，即使是一个生产水平，也不能保证井底的容器停在准确的位置上。单容器的提升系统，则不受钢丝绳的变形影响，能够确保在各个生产水平的准确停车。由于这一原因，往往某些只有一个生产水平的矿井也采用单容器的提升系统。5)对于多水平生产，而且对于煤有不同的品种、牌号有分装分运要求时，可以按照具体的产量及生产水平的需要，在一个井筒中装设两套单容器带平衡锤的提升设备。也可以采用一套单容器，另一套双容器提升方式。究竟采用双容器或单容器的提升方式，应该结合矿井的具体特点，经过技术经济上的比较，权衡利弊后，才能最后确定。二、提升钢丝绳的选择原则及计算方法（一）提升钢丝绳品种结构的选择原则1)当供应

4、的条件允许时，应优先采用三角股钢丝绳；2)在三角股钢丝绳的货源无法解决时，应选用线接触、品种结构为W(瓦林吞式)、T(填充式)的同向捻圆股钢丝绳；3)在只有普通圆股点接触钢丝绳时，则应选用同向捻的钢丝绳。（二）提升钢丝绳的选算计算步骤1.提升钢丝绳的绳端荷重Qd箕斗提升时：(9-1)罐笼提升时：(9-2)式中Qz——提升容器(箕斗或罐笼)的质量，kg；Q——一次提升量，kg；z——每次提升的矿车数；G——矿车中货载质量，kg；G0——矿车的质量，kg；g——重力加速度，m/s2。(9-3)式中HH——尾绳环的高度，m，2.钢丝绳最大悬垂长度Hc(9-4)S——提升钢丝绳的中心距(即提

5、升容器在井筒中的中心距)，m；Hg——过卷高度，m，《煤矿安全规程》及《煤炭工业设计规范》规定：当提升速度小于10m/s时，过卷高度不小于速度值，且不小于6m；当提升速度不小于10m/s时，不小于10m；Ht——提升高度，m；(9-5)Hz——装载水平至井下运输水平的高度，m；Hs——井筒深度，m；Hx——卸载水平至井口的高度，m，Hk‘——提升容器在卸载位置时，容器底部至主导轮轴线的高度。Hk'——提升容器在卸载位置时，容器底部至主导轮轴线的高度，(9-6)Hr——容器全高，m；Hf——防撞梁底部至导向轮层层面的高度，m；Hl——导向轮轴中心距楼板层面的高度，m；Hzx——主导轮中

6、心至导向轮中心的高度，m。3.Hzx数值的确定应结合选定的多绳摩擦提升机主导轮的直径，从表9-1中选用。对于无导向轮的多绳摩擦提升机，Hzx=0。应该指出，这里Hzx的数值是做为设计开始时估算用的，在具体设计中可能有变化，在确定井塔高度时不仅受到罐道类型（钢罐道或钢缝绳罐道）的影响，对于钢丝绳罐道，如果采用液压调绳装置，则防撞梁底部至导向轮层地面的高度Hf，还要比一般绳罐道加大一些，因此，对于Hk'数值的确定，不可过分地压缩。设计上应考虑留有余地。1)当已知S、r、R、θ时，求Hzx值(9-7)式中θ——在设置导向轮后，提升钢丝绳在主导轮上增加的围抱角(°)。r——导向轮半径，m；R

7、——主导轮半径，m；2)当已知Hzx、R、r、S时，提升钢丝绳在主导轮上增加的围抱角θ，(9-8)式中b—主导轮中心与导向轮中心的距离,m；(9-9)L0—主导轮中心与导向轮中心的水平距离,m；(9-10)除了以上的计算外，Hzx数值的最后确定，在结合建筑结构特点的情况下，还应根据防滑性能对围抱角的要求，进行适当的调整。提升钢丝绳在主导轮上的围抱角α，是按弧度计算的，可以利用下式求出(9-11)生产厂希望多绳摩擦提升机实际使用的围抱角不超过195°。实际使