厦门海沧至漳州.docx

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1、厦门海沧至漳州（天宝）公路厦门段A1标海沧港互通立交主线桥箱梁B匝道2#桥第二联箱梁缺陷修复技术方案厦门合诚工程技术有限公司二〇一二年二月二十九日目录一、概况6二、箱梁缺陷基本特征6三、箱梁缺陷产生的原因及对桥梁结构受力影响的分析81、箱梁缺陷产生的原因分析82、箱梁裂缝对桥梁结构受力影响的分析11四、箱梁缺陷修复的依据131、中华人民共和国国家标准132、中华人民共和国行业推荐性标准143、中华人民共和国行业推荐性标准14五、箱梁缺陷修复技术方案141、裂缝修复方法的选择142、箱梁裂缝缺陷修复材料的选择153、缺陷修复施工工艺154、表观处理175、裂缝修复质量检查18一、概况本桥设计算行

2、车速度：100Km/h。荷载：公路I级。桥宽：左右线分离，分离式路基宽13m、16.75m。宽度布置为12m、15.75m（行车道）+2×0.5m（防撞护栏）。上部构造均为展翼、斜腹板连续箱梁，标准跨径30m，梁高均为180cm，顶板、底板厚25cm，腹板厚度50~70cm。其桥梁箱梁横断面图如下：海沧港互通主线桥设计桥跨布置为；右线桥孔跨布置：5×30+5×30+5×30+(3×33.5+30)+5×30.6+4×30+5×30.8+5×30+4×29，桥全长1273.5m；左线桥孔跨布置为：4×30+4×30+4×30+(30+3×33.5)+5×30+4×30+5×30+4×30+4×3

3、0+5×30，桥全长1300.5m。二、箱梁缺陷基本特征依据中铁10局厦漳公路（厦门段）A1标项目部、委托厦门市捷航建筑工程检测有限公司2011-09-29提供的《厦门海沧至漳州（天宝）公路厦门段A1标超声波检测混凝土质量（裂缝）检验报告》，报告提供的:海沧互通立交主线桥箱梁、B匝道2#桥第二联箱梁检测资料为：Y1-1~Y1-3，裂缝深度20~29.5mm，裂缝长1.3~1.8m;Y2-1~Y2-2，裂缝深度26~27.4mm，裂缝长1.3~1.8m;Y3-1，裂缝深度27.4mm，裂缝长1.2m;Y4-1，裂缝深度32.7mm，裂缝长1.2m;Z1-1，裂缝深度25.5mm，裂缝长1.4m;

4、Z1-2，裂缝深度18.6mm，裂缝长1.9m;Z2-1，裂缝深度25.2mm，裂缝长2.0m;Z2-2，裂缝深度0.0mm，裂缝长0.7m;Z3-1，裂缝深度0.0mm，裂缝长1.7m;B-11，裂缝深度26.2mm，裂缝长0.4m;2012年2月27日，我公司对互通桥右幅第一联左侧1#~2#~3#墩桥跨箱梁部分裂缝进行现场选择性实测，最大实测裂缝宽度分别为：0.7mm，1.3mm，1.7mm。其现场部分裂缝照片如下：箱梁底板与腹板施工接缝照片箱梁底板至腹板部位竖向裂缝照片三、箱梁缺陷产生的原因及对桥梁结构受力影响的分析1、箱梁缺陷产生的原因分析现浇箱梁混凝土裂缝产生的主要原因与温度作用、混

5、凝土的收缩、支架变形、箱梁自重的空间效益及混凝土材料、施工工艺有关。针对本桥裂缝产生的部位，分步规律和裂缝的宽度、长度及深度，其主要原因可能有以下几方面因素有关：(1）温度作用混凝土结构由于温度、收缩和膨胀变化而引起的裂缝；其主要是混凝土在施工过程中，水泥在其水化热的形成中，要释放大量的热量，通过混凝土表面把部分热量向四周传递（散热）。混凝土硬化初期，水泥水化速度快，发热量大于散热量，使混凝土升温。硬化后期，水泥水化热的速度随时间减慢，当发热量小于散热量时，混凝土温度开始下降，并使混凝土构件内部产生拉应力作用。混凝土浇筑初期混凝土的强度和弹性模量度很低，因此，对于温度变化引起的变形约束不大（具

6、有一定塑性），相应的温度应力也比较小。随着混凝土龄期的增加，混凝土弹性模量急剧增加；混凝土对温度收缩变形的约束也越来越大，并产生强度应力（拉应力），当混凝土的抗拉强度不足以抵抗这种拉应力时，混凝土便产生温度裂缝。从混凝土在温度作用下的物理现象分析，混凝土在硬化过程中，仅有一部分水分参加水化作用，而其余水分渐渐蒸发，使混凝土产生干缩变形。如果干缩产生的拉应力超过混凝土硬化初期的抗拉强度时，就会出现裂缝。本桥施工时间是2011年8月17日（当天厦门气温为：33℃/25℃）箱梁的混凝土裂缝在上述因素下产生变形，受相互约束，变形得不到满足而产生应力，当应力超过最大抗拉应力时产生裂缝。（2）混凝土收缩对

7、产生裂缝的影响　混凝土在不受外力的情况下在空气中硬结时体积减小，受到外部约束时（支撑条件、钢筋等），将在混凝土中产生拉应力，使得混凝土开裂。引起混凝土的裂缝主要有塑性收缩、干燥收缩和温度收缩等三种。在硬化初期主要是水泥石在水化凝固、结硬的过程中产生的体积变化；后期主要是混凝土内部自由水分蒸发而引起的干缩变形。这些因素将导致混凝土产生裂缝。（3）箱梁分段浇筑时间间隔过长可能产生裂缝现浇箱梁施工中，若