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时间:2020-09-04
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1、(48+80+48)m预应力混凝土连续箱梁桥临时固结设计计算书1.临时固结设计在悬臂浇注施工过程中,为保证“T”形结构的稳定性,在桥墩顶面(0#块梁底)设置4个0.4m(宽)×1.8m(长)的临时支墩(见图1),临时支墩采用标号C50的混凝土块,每个临时支墩内部配置φ25高强精轧螺纹钢筋42根,同时配置适当的普通钢筋。精轧螺纹钢筋埋入桥墩90cm,埋入梁体90cm。在临时支座底面、顶面各设一层塑料薄膜(或油毛毡)隔离层。临时支座中心距离桥墩中心纵向距离1.25m。图1临时固结平面图3.临时固结的强度检算3.1设计要求48+
2、60+48m连续梁临时锚固结构中支点处应能承受35486kN.m的不平衡弯矩及20852kN的支反力,连续梁两端混凝土浇注不平衡重不超过20t。3.2材料参数螺纹钢筋:精轧螺纹φ25:A=490mm2,计算最大应力σ=700MPa混凝土C50:轴心受压强度设计值22.4MPa。3.3临时支墩混凝土抗压强度临时混凝土支墩的最大压力为R2=20852kN,桥墩一侧临时支墩的受压面积为:2×1.8×0.4=1.44m2混凝土的压应力20852/1.44=14.5MPa<22.4MPa计算中未计螺纹钢的有利因素,强度满足安全性要求
3、。图2临时固结受力图3.4临时支墩锚固钢筋强度对于螺纹钢筋,按承受最大的不平衡弯矩假设计算。单根螺纹钢筋的极限抗拉(压)力:490×700=343000N=343.0kN桥墩一侧共68根(只计最外侧2排的钢筋)螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是:M=2×34×343×2.7=62975kN.m>35486kN.m螺纹钢筋能够满足抵抗最大不平衡弯矩的要求,安全系数为n=62974.8/35486=1.77附:临时支墩受力分析(仅供参考)1.计算图式由于主要分析临时固结处的支反力,因而将梁体部分视为刚体,计算图式如图A1所示。
4、图中R1,R2为梁体所受到的支反力,向上为正。图A1支反力计算模型2.梁上荷载估算梁上荷载主要包括梁体自重、梁上的挂蓝、施工人员及机具等重量。梁体自重:最大双悬臂状态下,梁上的自重为:26135kN;梁上的挂蓝荷载(按每个挂蓝800kN计)估算为:2×800kN=1600kN施工人员及机具总重估算为:1000kN其中,梁上的挂蓝荷载和施工人员及机具荷载按移动荷载考虑。3.最不利支反力R1,R2的计算3.1梁的自重荷载按平均分配计算(两端混凝土浇注不平衡重另计)梁的自重荷载所产生的支反力R1-1=26135/2=13067k
5、N(↑)R2-1=26135/2=13067kN(↑)3.2梁上移动荷载所产生的支反力估算a)当为对称作用时:R1-2=(1600+1000)/2=2600/2=1300kN(↑)R2-2=(1600+1000)/2=2600/2=1300kN(↑)b)当为不对称作用时假设只在一端作用一个集中力(如图A2所示):P=1.3*600+100+200=1080kN(1.3为冲击系数,其中考虑了一端挂蓝坠落的极端情况和人员机具的偏载(设为100kN)以及两端梁体混凝土浇注不平衡重200kN)。图A2支反力计算模型由此所产生的不平
6、衡弯矩为:M=1080kN×35m=37800kN.m,这里,集中荷载作用点按最不利的35m计算。估算出的不平衡弯矩比设计给出的略大,因而,在实际检算时取最大不平衡弯矩M=37800kN.m。则偏载引起的支反力为R1-3=1080/2-37800/2.7=-13460kN(↓)R2-3=1080/2+37800/2.7=14540kN(↑)其中2.7(m)为两个临时支座受力点之间的纵向距离。3.3最不利支反力情况1:当梁体自重及梁上移动荷载对称作用时R1=R2=1.2×13067+1.4×(1600+1000)/2=175
7、00kN(↑)情况2:当梁上移动荷载不对称作用时(假设偏向右侧)R1=1.2×13067/2-13460=2221kN(↑)R2=1.2×13067/2+14540=30221kN(↑)综合上述情况,临时固结总是承受压力,最小压力2221kN,最大压力30221kN,比设计20852kN偏大。不平衡弯矩的估算值M=37800kN.m,也比设计给出的偏大。追加检算:混凝土支墩抗压强度混凝土的压应力30221/1.44=21MPa<22.4MPa计算中未计螺纹钢和永久支座分担一部分压力等有利因素,因此,混凝土支墩强度满足安全性
8、要求。抵抗不平衡弯矩能力检算单根螺纹钢筋的极限抗拉(压)力:490×700=343000N=343.0kN桥墩一侧共68根(只计最外侧2排的钢筋)螺纹钢筋能够抵抗的最大不平衡弯矩是:M=2×34×343×2.7=62975kN.m>37800kN.m螺纹钢筋能够满足抵抗最大不平衡弯矩的要求,安全系数为n
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