挂篮结构计算书.docx

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1、第一章设计说明1.1、设计依据1、娄双公路施工招标文件及答疑；2、娄双公路《两阶段施工图设计》：3、《公路工程桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011；4、《路桥施工计算手册》1.2、结构简介1）工程概况主桥上部为（30+50+30）m三跨预应力混凝土变截面单箱单室连续箱梁，单幅桥面宽13.75m，箱梁高度主墩中心2m范围高为3.5m，边跨端部6.0m范围内高2.0m，梁高按二次抛物线变化连接。主桥箱梁在墩顶0号块处设置厚度为2m的横隔板，在边跨端部设厚度为1.5m的横隔板。箱梁采用变腹板高度成坡，顶板设置4%的横坡，底板水平。主桥箱梁采用

2、纵向预应力体系。主桥位于半径为700的圆曲线内，以路线中心线控制现浇箱梁纵向长度。箱梁顶板厚度为0.25m；底板厚度由跨中的0.3m按二次抛物线变化至距0号块中心线1m处的0.5m；腹板厚度0.6m。为改善箱梁根部截面受力，在0号块两端附近的截面顶、底板局部加厚。主桥连续箱梁采用双挂篮悬臂浇筑法施工，各单“T”箱梁除0、0b号块采用在支架上现浇外，其余5对梁段，均采用对称平衡悬臂逐段浇筑法施工。箱梁纵向悬浇分段长度为（3×3.5m＋2×4m），箱梁墩顶现浇块件（即0、0b号块）总长11m，中跨合拢段长度为2.0m，边跨合拢段长度为2.0m，边跨

3、现浇段长度为3.92m。悬臂浇筑梁段中最大重量为95.8吨，双挂篮自重按50吨考虑，中跨合拢段施工吊架自重按30吨考虑。山塘大桥箱梁采用C55混凝土，箱梁节段参数见表2-1，其中6#梁段为边跨现浇段，7#梁段为边跨合龙段，8#梁段为中跨合拢段。表1箱梁节段主要参数表节段号012345678节段长(m)113.503.503.504.04.03.922.02.0方量(m3)123.738.336.133.932.231.652.517.617.6节段重（t）411.695.890.384.880.579131.34444最大悬臂段重量为1号梁段9

4、5.8t。第二章挂篮设计及荷载描述山塘大桥（30m+50m+30m）连续梁采用三角挂篮施工，主要构造有主桁架系统、轨道系统、前上横梁、模板系统、导梁、底篮、防护系统等组成。如图图2.1挂篮构造示意图2.1、主桁系统主桁为三角桁片，由立柱、轨道横梁、斜拉带组成。每个挂篮由两片三角形组合梁。两片组合梁由设在立柱间的连接系统形成门架结构。主桁架由2根36a槽钢对扣加工而成。斜拉带与立柱、轨道横梁的连接均采用40Cr插销铰接。上横梁采用2根I50a型钢加工而成（双拼工字钢）。2.2、底篮系统底篮由前横梁、后横梁、纵梁组成。前、后横梁采用2根I36a型钢

5、加工而成（双拼工字钢），纵梁采用I28b焊接在前后横梁上。2.3、模板系统内外侧模板采用吊挂式，底模采用焊接在底纵梁上。均采用δ=6mm钢板。2.4、锚固系统挂篮尾部通过锚杆与箱梁腹板中的Φ32竖向精轧螺纹钢PSB930链接。锚固扁担梁可根据竖向精轧螺纹钢的位置调整，挂篮单根主梁上锚固精轧螺纹钢为4根。2.5、悬吊系统悬吊系统由底篮悬吊和外模悬吊两部分组成。底篮悬吊系统采用精轧螺纹钢作为吊杆。外模悬吊通过精轧螺纹吊挂外导梁形成。2.6、行走系统挂篮的主梁下方分别设有前、后两个支腿及相应配套的滑道，在主桁尾部设有反扣轮支撑在行走轨道上，挂篮的前移

6、可采用穿心式千斤顶或者高强度受拉葫芦。为保证挂篮行走安全，在轨道前端设纤维装置，以防止挂篮滑出轨道或者箱梁前端引起挂篮倾覆。2.7、挂篮设计1、主要技术指标（1）取最重悬浇段1号段（96t）为最不利工况；（2）混凝土容重取26kN/m3；（3）考虑箱梁混凝土浇注时胀模等因素的超重系数取1.05；（4）浇注混凝土时的动力系数取1.2；（5）挂篮空载行走时的冲击系数取1.3；（6）浇注混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数取2；（7）吊带及精轧螺纹钢筋吊杆的安全系数不小于2：（8）施工人员及施工机具产生的荷载标准值取2.5kN/m2：（9）振捣荷载：4

7、kN/m2：（10）挂篮主桁最大重量梁段1.1倍。2、设计参数（1）超载系数、取混凝土浇筑涨模系数1.05；（2）挂篮允许最大变形（包括吊带变形的总和）20mm以内；（3）施工时、行走时的抗倾覆安全系数大于2：（4）自锚固系统的安全系数大于2：3、参数取值（1）风速取最大值10级风速V=34m/s（2）材料性能取值弹性模量E=2140GPa；泊松比μ=0.3；密度ρ=7850kg/m3；剪切模量G=81GPa；Q235钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=205MPa；吊杆PSB930抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=750MPa；抗剪设计强度fv=1

8、25MPa。4、荷载组合挂篮悬浇施工中，主要有以下四种工况：①浇筑即将完成满载情况②底板浇筑完成后，浇筑腹板时混凝土布料高度差形成的偏载③浇筑完成满载