挂篮计算书(091101)

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1、榕江特大桥（40+56+40）m连续梁挂篮计算书（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215M

2、pa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；φ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自

3、重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；17榕江特大桥（40+56+40）m连续梁挂篮计算书各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。1、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/m3在计算模型中考虑。②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/m3的密

4、度换算成计算荷载。③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/m2。④振捣混凝土时产生的荷载；砼振捣对水平面模板的荷载取g平=2KN/m2。⑤新浇筑混凝土对模板侧面的压力；侧模板上的砼侧压力根据桥涵施工技术规范的公式计算。箱梁砼初凝时间8小时，浇筑速度为1m/h，砼比重为24KN/m3，则侧压力为：P1=0.22γ0t0.k1.k2.v1/2=0.22x2.4x8x1.2x1.15x11/2=58.3KN/m2⑥倾倒混凝土时产生的荷载。砼倾倒对垂直面模板的荷载取g垂=2KN/m2。强度计算：①+②

5、+③+④+⑤+⑥刚度验算：①+②+⑤2、荷载计算17榕江特大桥（40+56+40）m连续梁挂篮计算书5.1新浇砼重量计算（单位：t）：部位顶板砼底板砼腹板砼翼板砼计算砼总重设计总重A1梁段17.52057.717.6112.8107.95.2作用在底篮上的荷载：a、腹板位置：新浇砼荷载：P1=115.4KN/m2人群及机具等临时荷载：g临=1KN/m2砼振捣时产生的荷载：g平=2KN/m2均布面荷载合计：P1+g临+g平=118.4KN/m2b、底板位置：新浇砼荷载：P1=18m2人群及机具等临时荷载：g临=1KN/m2砼振捣时产生的荷载

6、：g平=2KN/m2均布面荷载合计：P1+g临+g平=21KN/m2c、外模滑梁：q1=33KN/md、内模滑梁：q2=31KN/m1、单位说明计算模型及计算结果中，力的单位采用牛顿，长度单位采用mm，均布线荷载单位为N/mm，均布面荷载单位为N/mm2，应力单位采用Mpa，挠度单位采用mm。二、计算结果17榕江特大桥（40+56+40）m连续梁挂篮计算书整体计算模型见图1、2。图1挂篮整体计算模型图2挂篮受力变形图1、底篮前横梁17榕江特大桥（40+56+40）m连续梁挂篮计算书底篮前横梁最大应力16.8MPa<[f]=215MPa，满

7、足规范要求。前横梁挠度：(23.7-20.5)/14000=1/4375<1/400满足规范要求。2、底篮后横梁底篮后横梁最大应力68.7MPa<[f]=215MPa，满足规范要求。后横梁挠度：(17.2-0.8)/14000=1/854<1/400满足规范要求。3、底篮底模横肋底篮底模横肋最大应力67.8MPa<[f]=215MPa，满足规范要求。底模横肋挠度：(30.4-25.5)/5600=1/1143<1/400满足规范要求。4、底篮纵工字钢梁底篮纵工字钢梁最大应力188.6MPa<[f]=215MPa，满足规范要求。底篮纵工字钢

8、梁挠度：14.6/6000=1/411<1/400满足规范要求。5、前吊横梁前吊横梁最大应力60MPa<[f]=215MPa，满足规范要求。前吊横梁挠度：12.9/10310=1/799满足规