制冷公式汇总.doc

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1、逆卡诺循环P504冷热源温度K状态点1和4的比熵kJ/kg·K-面积14ba1-面积23ba2∑w-12341湿蒸气区逆卡诺循环(理想循环)P504状态1234的焓kJ/Kg-消耗功，面积-获得膨胀功，面积3043∑w-面积1234123有传热温差的制冷循环P505有传热温差时制冷系数总小于逆卡诺循环的制冷系数，其减小的程度一般称为温差损失，和越大，则温差损失越大膨胀阀代替膨胀机理论理论循环P506与理想循环比：制冷量减少-面积44´b´b4膨胀功减少-面积034´0干压缩代替湿压缩P506制冷量增加-面积a11´a´a耗功量增加-面积122´1´123蒸气压缩式制

2、冷理论循环的热力计算P507或-单位质量制冷量kJ/Kg-单位容积制冷量kJ/m3-压缩机吸气比容，即压缩机入口气态制冷剂的比容m3/kg-制冷剂质量流量kg/s-体积流量m3/s-制冷量kJ/s或kw-冷凝器单位质量换热量kJ/Kg-冷凝器热负荷kJ/s或kw-压缩机单位质量耗功量kJ/Kg-压缩机理论耗功率kJ/s或kw-理论制冷系数-制冷效率平衡检验过冷冷循环P508制冷量增加-面积a44´ba无过冷的饱和循环制冷系数制冷剂液体在和之间[即1/2（+）]的平均比热kJ/Kg.K23回热循环P509制冷量增加-面积44´b´b4压缩机耗功量增加-面积1´2´2

3、11´23一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷低、高级压缩机理论耗功率理论制冷系数P512Kw=kg/s×kJ/Kg适用于氨双级制冷系统23一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷低、高级压缩机理论耗功率理论制冷系数P513适用于R22、R134a等制冷系统此循环一般增设回热器，使流出蒸发器的制冷剂蒸气由t0升到t1低压级压缩机吸气过热度取20～50℃，循环中t7比t6高5～8℃按制冷系数最大为原则确定中间压力P514按高低压压缩机的压缩比相等为原则P514热泵循环制热系数P514公式成立条件必须是工况（冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度）完全相同23逆卡诺循环制热系数P

4、514最大空气调节器中压缩机向蒸发器提供的实际冷量W活塞式Qk－压缩机在空调工况下的制冷量WQ0－标准工况(t1=30℃，tz=-15℃下的制冷量)W制冷剂P5172m+2=n+p+q+r饱和碳氢化合物CmH2m+2卤代烃CmHnFpClqBrr活塞式制冷压缩机理论输气量P540m³/s气缸气缸直径D（m）、活塞行程S（m）、气缸数Z、曲轴转数n（r/min）滚动转子式压缩机理论输气量P540cm³/s气缸半径R（cm）、转子半径r（cm）、气缸轴向厚度L（cm）、压缩机转速n（r/min）、气缸数Z双螺杆式制冷压缩机理论输气量P540m³/s主动转子公称直径D0（

5、m）、转子长度L（m）、面积利用系数Cn、扭角系数Cφ、主动转子转速n（r/min）单螺杆式制冷压缩机理论输气量P540m³/s星轮封闭时的最大基元容积Vp、转子齿数Z、转子转速n（r/min）涡旋式制冷压缩机理论输气量P540m³/s涡旋体高度H（m）、涡旋体壁厚δ（m）、基圆半径a（m）、涡旋节距Ph=2πa（m）、小室数N、回转角θ﹡（rad）、转速n（r/min）容积效率P540实际输气量VR、理论输气量Vh余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数：λv、λp、λt、λl中小型活塞式压缩机容积效率P541C约为0.04、转数等于或大于720r/min、氨多变指

6、数m=1.28；R22，m=1.18相对余隙容积P541余隙容积Vc、气缸工作容积Vg23制冷压缩机工作能力，P542制冷量Kw制热量KwMR－制冷剂单位单位质量流量，kg/s蒸发器出口制冷剂的比焓，kJ/Kg；蒸发器进口制冷剂的比焓，kJ/Kg制冷压缩机的容积效率；，制冷压缩机的理论输气量，m3/s制冷压缩机入口气态制冷剂的比容，m3/Ｋg制冷压缩机出口气态制冷剂的比焓，kJ/Kg冷凝器出口液态制冷剂的比焓，kJ/Kg压缩机配用电机的输入功率，Kw输入功率转化为制热量的系数，小型压缩机0.75，良好的大型压缩机0.9，不计散热1制冷压缩机耗功率P543开启式制冷压

7、缩机配用电动机的功率Kw单位质量制冷剂的实际耗功率，kJ/Kg单位质量制冷剂的理论耗功率，kJ/Kg制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比焓，kJ/Kgb－氨取0.001；R22取0.0025指示功率，Kw23轴功率，Kw摩擦功率，Kw理论功率，Kw指示效率摩擦效率轴效率绝热效率传动效率，直联1，三角皮带0.90－0.95电动机效率制冷性能系数COPP544开启式封闭式w/w或Kw/Kw制热性能系数P544开启式封闭式w/w或Kw/Kw23蒸汽压缩式部分负荷综合性能系数(IPLV)70Kw以上的机组应配置容量卸载机构美国标准P426A－100%负荷时的性能系数w/w