生产运行的优点及不足.doc

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1、一、歧化压缩机机械故障停工事故2009.6月16日23：22K501停止运行，循环氢压缩机停机联锁引起歧化反应进料中断，反应加热炉F503熄炉，歧化临氢反应系统紧急泄压。岗位苯产品改至T551，C502顶甲苯至甲苯罐T502，建立T551至C501、C502的循环，C503维持正常操作，C9芳烃进T553。循环氢压缩机停后检查各方面条件无异常，在压缩机具备启动条件后仍不能启动压缩机K501，仔细检查后发现是油动机的调节汽阀杠杆发生故障，导致调速气门关闭，汽轮机自动停机。在故障消除后于17日21：15按程序启动歧化循环氢压缩机

2、K501，点F503升温，进行氮气循环与氢气置换，18日8：30歧化反应重新投料。二、吸附塔循环泵投用后管线振动问题6月11日吸附塔循环泵开启之后，吸附塔部分管线晃动非常严重，给安全生产带来严重隐患。装置管理人员紧急抽调保运力量对吸附塔系统振动大的管线采取增加支撑、管托、吊架等办法进行加固。由于吸附管线振动厉害，造成吸附塔开关阀前后放空阀法兰多次发生泄漏，其中一次由于XV122放空阀法兰泄漏严重无法隔离处理，被迫停止SCS系统程序运行，对泄漏法兰进行紧急处理。处理好以后重新启动SCS程序。目前，吸附塔管线的振动问题仍然存在。

3、造成振动的原因主要有以下两点：1)管线支撑安装不合理，数量不够。2）循环量分区变化，流量变化太快会造成循环管线振动。3）开关阀动作，流量变化会引起床层管线振动。三、吸附塔循环泵投用后管线振动问题6月11日吸附塔循环泵开启之后，由于现场管线支撑数量及强度不够，造成吸附塔系统管线晃动非常严重，给安全生产带来严重隐患。装置管理人员紧急抽调保运力量对吸附塔系统振动大的管线采取增加支撑、管托、吊架等办法进行加固。由于吸附管线振动厉害，造成吸附塔开关阀前后放空阀法兰多次发生泄漏，其中一次由于XV122放空阀法兰泄漏严重无法隔离处理，被迫

4、停止SCS系统程序运行，对泄漏法兰进行紧急处理。12:30处理好以后重新启动SCS程序。随后紧急抽调保运力量，对吸附塔所有放空导淋阀的法兰进行紧固。经过不断改进，目前吸附塔的振动问题已经大有好转，但是并没有根本解决，站在吸附塔平台上仍能感觉到轻微的振动。四、SCS系统软件升级，造成临时停车问题2009年6月9日下午，IPF专利商检查发现SCS系统软件版本低，与硬件不匹配，导致吸附系统许多功能无法实现，IPF专利商决定对SCS系统软件更新，装置临时停车。合同签订时建议IFP专利商用最新版本的SCS系统软件。五、主溶剂文丘里流量

5、计PI80102测量值严重失真问题主溶剂文丘里流量计PI80102测量值严重失真，偏差在50％左右，多次校验仍然不准确，严重影响溶剂比控制。通过富溶剂与混合苯和甲苯的流量差值作为贫溶剂的参考量，基本控制了溶剂比，维持了装置稳定运行。怀疑是设计时介质的密度出现错误导致仪表选型不匹配。六、减温减压器DT952的压力控制阀PV95804经常卡住问题蒸汽管网来的3.5Mpa蒸汽经过减温减压以后变成2.2Mpa蒸汽，供芳烃抽提单元三台蒸汽加热器用，分别是E803抽提蒸馏塔再沸器、E806溶剂回收塔蒸汽再沸器和E810溶剂再生塔蒸汽再沸

6、器。由于减温减压器DT952的压力控制阀PV95804在开工时经常卡住，当后路减压蒸汽压力高时无法回调，引起蒸汽压力波动，并多次导致安全阀起跳（安全阀定压2.4Mpa）。由于该调节阀的前后截止阀泄漏，使得该调节阀无法切出检修，现采取控制阀副线保持一定开度，减少控制阀大幅度波动时对塔温的影响。对于压力控制阀PV95804在开工时经常卡，怀疑是管线中有杂物导致调节阀无法正常运行。七、惠州PX异构化装置事故处理（一）、由于吸附分离事故造成异构化进料中断，被迫停工异构化的反应进料来自吸附分离装置抽余液塔侧线缓冲罐，所以吸附分离装置事

7、故停工，异构化装置也必须停工处理，停工状态如下：1)反应停进料，稍降系统压力（1.2～1.4MPa），维持循环氢量；稍降反应温度（≥280℃）。2)脱庚烷塔单塔循环，塔顶、塔底全回流。3)汽提塔正常接受歧化来料，塔底正常出装置。等到吸附事故处理完后，异构化重新投料，反应温度及压力逐渐恢复正常。下面列举PX装置开工以来由于吸附分离原因造成异构化停工事故。1、6月20日P605A泵机封突然严重泄漏，切至B泵运行时，B泵不上量，造成吸附装置临时停车。从而造成异构化反应进料中断，反应部分必须停工。异构化6月14日才投料，此时装置还没

8、有满负荷生产，进料量在70%左右。催化剂还没有被完全钝化，装置工程师非常担心停工后从新投料过程会出现较大的温升，对催化剂性能造成损害。经与专利商ExxonMobil讨论商定了重新投料的工艺指标。投料后运行平稳，催化剂性能正常。停工前后主要工艺参数对比：设计值停工前（6月20日）重新投料（6