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1、,,200热图像时将双波长滤光片的接缝对准焊接熔池中心1623铁素体不锈钢焊接热影响区晶粒长大过程,-就可以在一幅图像的两半边同时取得两种波长的焊接模拟/莫春立⋯/金属学报一200137(3)一307。温度场红外图像由于双波长滤光片的中间接缝很310,提出了一种用MonetCarlo窄可以将接缝两边对称点上的两个波长的信息视作模拟单相合金的热影,,响H可以将焊接实际时间与模同一温度下的双波长信息来进行比色测温计算从而区(AZ)晶粒长大方法。,拟过程对应起来应求出近熔化区的焊接温度场并可推算出含熔化区的用有限元方法计算出焊接热循,le,。,,环并结合晶粒长大的Arl诚us公式模拟了铁素体焊
2、接温度场此系统的优点是结构简单实用性好适。。B一用于焊接现场图4表1参4不锈钢E261在一定规范下HAZ晶粒的演变情况:,结果表明(l)以MC方法为基础通过将MC模拟步,2016021电流调节对用手工电弧焊完成的低碳高强MCS与实际时间相匹配的模式在应用一定实验数据..,钢焊接接头性能的影响【俄〕/M八户月H⋯/和热循环数据的基础上将MCS与焊接工艺参数对应xoH,·TK,ToMacBa19413一18起来模拟H得到与实测结果吻合较好的sAaP一9()一AZ晶粒长大。研究了低碳合金钢焊接接头热影响区金属冷却热模拟结果(2)MC模拟很好地反映了HAZ晶粒长大,、,循环的特点组织形成和焊接接
3、头性能以及焊接接头的动力学过程提示了由于温度梯度的存在对晶粒长,。大的阻碍作用模H以及在电流调节手工电弧焊接时的抗延迟断裂强度证明拟了AZ微观组织的演变过程,,H晶粒尺寸的分布情况了在这种焊接方法下调节参数较之固定不变的手工AZ具有解析法难以比拟的优。电弧焊接方法更能放慢低温区热影响区金属的冷却过越性图5参8,。程使熔敷金属中扩散氢的含量降低到25%发现了焊缝金属一次组织的细化(达40%)和焊缝金属最大金属的焊接性。显微硬度的减小(达12%)这就促使焊缝金属使用。性能(达30%)和抗延迟断裂强度(达13%)的提高2016024高强钢电弧焊时热应变过程的特点[俄」/.,.TTeBaK,图1
4、0表2参9几o6aHo,几M⋯oMapa1933/sA一9()一~112016022焊接热源计算模式的研究进展/莫春立⋯叙述了屈服极限大于60MPa的高强合金钢用各,一/焊接学报一20122(3)一9396种成分的材料完成的焊接接头中相变和组织转变的特。总结了计算焊接温度场过程中焊接热源模式的改点确定了焊缝成分对瞬时应变发展特点和残余焊接。进过程首先讨论。一了传热学中常用的以集中热源为基应力形成的影响论证了具有铁素体珠光体和奥氏、础的线热源与面热以及能量在空间以。源的解析模型体焊缝的接头中残余焊接应力分布特点的变化图,高斯函数形式分布的焊接热源模式以高斯分布函数11参14,、为基础引出了
5、半球能量密度分布的热源模式椭球能、量密度分布的热源模式双椭球能量密度分布等焊接2016025HQ130钢焊接区扩散氮分布的数值分析/。,一热源模式并对比了不同热源分布函数对计算结果的李亚江⋯/焊接学报一20122(3)一3943,。影响讨论了不同焊接计算过程中对热源函数的选择用有限元法对HQ130高强钢焊接区扩散氢分布,结果表明通常的工程运算仍可采用解析模型函数进,。进行了模拟计算分析了扩散氢对焊接裂纹的影响,、、行简化计算高斯分布函数半球能量密度分布函数,编制了焊接区氢扩散的有限元程序该程序中考虑了,椭球能量密度分布函数常应用在有限元计算过程中、、焊接线能量温度氢的表面逸出系数等对氢扩
6、散分布,但由于未精确考虑电弧对熔池的冲击作用在熔池附。,的影响数值分析表明氢在焊缝根部熔合区附近聚,,近有一定误差而双椭球能量密度分布的热源模式不。集是该区域产生裂纹的重要原因提高焊接线能量和,仅可以处理一般的电弧冲力小的焊接热源也可以处增大氢的表面逸出系数可降低氢在焊缝表面熔合区的,。理具有强烈穿透作用的激光焊和电子束焊过程的焊接聚集但对焊缝根部氢的聚集影响不大HQ130高强,。热源进一步提高焊接热循环的计算精度图6参5钢焊接控制焊接线能量在20Uc/m以下可减小氢的局,。部聚集有利于防止根部焊接裂纹的产生图6表3.102012,2Cr一IM0参60权化对25钢持久强度的影响,n。,/
7、EdT⋯/铁巴铜1783742-[日1一9(川一2016026离强钢焊接接头电弧处理的研究〔俄」/747·.,K岁田K.B⋯/ToaTcBaPKa19s一9(5)一19在蠕变应变速度和应变之间基本联系方程的基础.,。~2一IM25上又推出25Cr钢从加速蠕变区到持久蠕变、,研究了电弧处理对30XrCA钢焊缝金属组织冲区的寿命并与高于823K温度下持久蠕变试验数据。。,击韧性和断裂特点的影响电弧处理将焊缝金属和热进行了对比用数值法确定
